流体力学漩涡产生的原因精选(九篇)

前言：一篇好文章的诞生，需要你不断地搜集资料、整理思路，本站小编为你收集了丰富的流体力学漩涡产生的原因主题范文，仅供参考，欢迎阅读并收藏。

第1篇：流体力学漩涡产生的原因范文

[关键词]空气预热器 搪瓷 方案 效果

中D分类号：TK223.34 文献标识码：A 文章编号：1009-914X（2017）22-0351-01

0.引言

随着锅炉的长期运行，锅炉尾部管式空气预热器低温腐蚀及堵灰问题日趋严重，根据实测，其漏风系数达40%以上，严重威胁锅炉设备运行的经济性和安全性，危及公司的正常发热及供电。为了解决这一问题，公司采用搪瓷管式空气预热器代替原空气预热器，经过两年多的运行考验，效果十分显著。

1.设备概述

1.1 设备概述[1]

E-420―13.7―560KT型锅炉的预热器共分四段，管子的规格均为Ф40×1.5材质为BfYr3Nc5钢。逆烟气流第一、二、三段为低温段预热器，布置在低温段省煤器下方，第四段为高温段预热器，布置在高、低温省煤器之间，每段预热器各由四组管箱组成。其示意图如图1所示。

1.2 存在问题

1.2.1 空气预热器漏风率大

2009年对四台锅炉分别进行了空预器漏风率测量，得到数据如表1所示。

从以上数据可知：四台锅炉一级管式空气预热器漏风严重，远远超出规定值范围。这样的漏风率严重影响了锅炉的效率。为了降低漏风率，历次检修均采用了加堵漏风处空预器管的方法，目前加堵面积已超过总面积的四分之一，不能再进行加堵工作。

1.2.2 空预器积灰严重

每次停炉检查，发现一级空气预热器第一体积灰最为严重，大量的积灰堵塞了约三分之一的管口。积灰导致空气与烟气换热严重不充分，降低了送往炉膛的热风温度和给粉温度，使燃烧后产生的烟气温度降低，影响了锅炉的燃烧和换热效率。

2.空预器存在问题原因分析[2]

2.1 低温腐蚀

当锅炉尾部受热面（省煤器、空气预热器等）金属壁温低于烟气露点时，烟气中含有硫酸酐的水蒸气在壁面凝结所造成的腐蚀成为低温腐蚀，因为尾部受热面区段的烟气和管壁温度较低，所以称为低温腐蚀。低温腐蚀的形成：燃料中的硫燃烧生成二氧化硫（S+O2=SO2），二氧化硫在催化剂的作用下进一步氧化生成三氧化硫（2SO2+O2=2SO3），SO3与烟气中的水蒸汽生成硫酸蒸汽（SO3+H2O=H2SO4）。硫酸蒸汽的存在使烟气的露点显著升高。由于空预器中空气的温度较低，预热器区段的烟气温度不高，壁温常低于烟气露点，这样硫酸蒸汽就会凝结在空预器受热面上，造成硫酸腐蚀。因此燃料中含硫量的多少与低温腐蚀的严重程度密切相关，图2表明其二者关系。

2.2 漏风大原因分析

2.2.1 烟气对上管口及上管板焊接点的冲刷

我厂管式空气预热器（规格为Ф40×1.5）管束与上下管板平齐，为了防止漏风，管端与管板采用焊接密封。当含有大量灰尘及未完全燃烧煤粒流过空预器管束时，冲刷管口造成磨损，预热器运行一段时间后，上管端的焊接点被磨掉，出现缝隙，由于进入空预器的冷空气压力大于烟气压力，空气经过缝隙就可以直接进入烟道，造成漏风。其冲刷示意图如图3所示。

2.2.2 烟气对空预器管壁地冲刷

当烟气从一个非常大的空间（相对于空气预热器管内径）进入预热器管时，烟气的流动空间发生了突变，根据流体力学原理，烟气流在进入管端时，不可能突然改变流向，必然出现烟气主流与管壁脱离的现象，形成漩涡流，并且漩涡由小渐大，大的漩涡被烟气主流带走，流进新的烟气又在相同地方产生新的漩涡，如此周而复始，烟气和烟气中的灰尘在管子的漩涡区内冲刷，长期的冲刷磨损导致预热器管壁磨穿，使空气漏入烟气中，造成漏风。其冲刷入图5所示。

2.2.3 低温腐蚀造成漏风

当空气预热器发生低温腐蚀后，空气预热器管子会出现腐蚀孔，而造成漏风。

3.空预器治理方案

由于空预器存在低温腐蚀、堵灰及漏风大的问题，那么必须选择一种方案，必须能够同时解决上述问题。因为其具有以下优点：1、传热效率高。当采用钢管换热时，传热系数约为24.2w/m2.c当采用搪瓷钢管换热时传热系数约为≈24.8w/m2.c。因此，在受热面布置相同的条件下搪瓷钢管空气预热器传热效果要好于钢管空气预热器；2、耐腐蚀。搪瓷管的耐酸度比金属管要高出数百倍，3、耐磨损。搪瓷釉层表面的维氏硬度HV=652，而普通碳钢的维氏硬度HV=114，可见其耐磨性较高。

4.空预器治理效果

经过两年多的运行，每次停炉检查更换后的空气预热器，发现搪瓷罐空预器管排间无堵灰现象，搪瓷罐外壁干燥、光滑、无积灰、无腐蚀、无穿孔、无瓷层爆裂等问题。预热器漏风率大大下降，风机耗电明显下降，锅炉可以满负荷运行，效果十分显著，完全达到了预期的目标。

5.结论及建议

搪瓷管式空预器在我厂的应用表明，搪瓷管式空气预热器是目前电站锅炉防止低温腐蚀有效和关键措施之一，其极大的延长了锅炉设备运行周期，提高了电厂锅炉发电供热的可靠性和经济性，具有显著的经济效益。

参考文献

[1] 《165MW机组锅炉设备检修规程》（兰州西固热电有限责任公司）.

[2] 《管式空气预热器漏风及堵塞的原因及处理》企业科技与发展，2009年第20期.

第2篇：流体力学漩涡产生的原因范文

Abstract: In the commissioning period of Ling Ao Nuclear Power Station Phase 2，Unit 1 Motor Driven Feed water Pump system (L3APA), the failure of pump mechanical seal common-mode is frequent, and brings a security risk to the unit operation. The article analyzed the main factors that could lead to mechanical seal failure, and pointed out that the root causes are lack of flushing water flow and uneven seal cavity flow, and we can eliminate the common mode failures through enhancing efficiency of the pump ring, reducing flushing water circuit resistance, adding flushing water distribution ring, and other measures.

关键词：机械密封；端面温度；冲洗水流量；流场特性

Key words: mechanical seals；face temperature；flushing water flow；flow field

中图分类号：TH3文献标识码：A文章编号：1006-4311（2011）08-0051-03

0引言

L3APA配置了3台Clyde union公司供应的85B1/RS型给水泵。给水泵为卧式、单级、双吸离心泵，驱动端和非驱动端安装有John Crane公司生产的机械密封。调试运行期间，给水泵机械密封频繁出现温度高、泄漏量超标、漏黑水等共模故障。本文以L3APA-B列给水泵（以下称“L3APA202PO”）为例，计算分析机械密封共模故障原因，并提出处理措施。

1L3APA给水泵机械密封及冲洗水回路介绍

1.1 机械密封结构介绍L3APA给水泵机械密封采用PLAN 23冲洗方案。它由一套动、静环密封组件组成，动环密封面依靠弹簧压力和密封腔室内的流体压力紧紧压在静环密封面上，但是两者又不完全接触，它们之间存有一层具有功能的液膜。冷却水套类似于一个“热屏”，被安装在密封腔室内侧，用来冷却进入密封腔室的高温给水，防止机械密封部件损坏。设置在轴套的泵效轮随着水泵运行而高速旋转，提供足够的能量保证冲洗水在回路中不间断循环。

1.2 设计参数机械密封设计参数见表1。

2故障介绍

在调试运行期间，机械密封运行参数见表2。

解体机械密封，检查发现各O环状态完好，但密封副端面异常磨损，且存在过热痕迹，见图1。

运行参数和检查情况表明机械密封主要存在以下异常现象：①温度高。有关资料表明[1]，机械密封正常运行时，密封腔室出水温度应?燮60℃。②泄漏量超标。根据John Crane公司设计标准，机械密封正常泄漏量应当?燮0.25L/h。③漏黑水。经过检测，黑水中的黑色物质是碳粉，系密封副端面异常磨损所致。

3故障原因分析

可能导致机械密封故障的主要因素有以下四个：密封副端面比压pc、密封副端面线速度Vc、热量平衡性能和密封腔内流场特性。下面对这四个因素逐一进行分析计算。

3.1 密封副端面比压pc计算分析

pc的计算式如下：Pc=Psp+（B-Km）Ps；

Psp为弹簧比压，单位MPa；B为面积比；Km为膜压系数，对于内装式密封，取0.5；Ps为密封腔压力，单位MPa。

求解结果为：Pc=0.204+（0.710-0.5）×4.56=1.1616（MPa）

密封副端面比压pc符合机械密封设计规范[2]。

3.2 密封副端面线速度Vc计算分析

Vc的计算式如下：Vc=πn（d1+d2）/120

n为水泵转速，单位r/min；d1为密封副端面内径，单位mm；d2为密封副端面外径，单位mm；

求解结果为：Vc=3.14×4905×（0.168+0.156）/120=41.58（m/s）

密封副端面线速度Vc符合机械密封设计规范[2]。

3.3 热量平衡性能计算分析给水泵机械密封为接触式，不仅密封副端面会产生摩擦热，而且旋转部件与冲洗水搅拌也会产生搅拌热。此外，泵内介质也会带来一定的介质热。这些热量都会影响到机械密封热量平衡性能。若产生的热量不能被及时带走，将使密封副端面温度过高，从而导致机械密封出现故障。本文从热量平衡方程、冲洗水流量、端面温度、端面膜相等方面来计算分析机械密封热量平衡性能。

3.3.1 热量平衡方程建立机械密封的热量平衡方程如下：

QF+QA+QB+Qmi=Q1+Q2+Q3+Q4+Qmo；

QF为密封副端面摩擦热；QA为旋转部件与冲洗水搅拌产生的搅拌热；QB为辅助部件的振动和摩擦产生的热量；Qmi为泵内介质带来的热量；Q1为旋转部件传递给冲洗水的热量；Q2为密封副传递给冲洗水的热量；Q3为通过转子散除的热量；Q4为泄漏流体带走的热量；Qmo为冲洗水及密封介质带走的热量。

给水泵机械密封，属于无泄漏密封，则Q4=0。在正常运行时可以忽略辅助部件的振动和摩擦热，即QB=0。由于搅拌热QA不易确定，通常将端面摩擦热考虑合适的摩擦系数来确定。空气的对流换热系数低，故散热量Q2及Q3较小，可以忽略不计。假设冲洗水及密封介质带来的热量Qmi等于传出的热量Qmo。于是机械密封的热量平衡方程可简化为：

QF=fpgVcAf=Q1=QxρCΔtx（1）

f为摩擦系数，为了有充分的安全裕量，此处取0.3；pg为比载荷，单位N/cm2；Af为密封副端面面积，单位cm2；Qx为冲洗水流量，单位L/min；C为冲洗水的比热，单位J/（kg.K）；ρ为冲洗水的密度，单位kg/L；Δtx密封腔室内部温差，根据经验，取2℃。

3.3.2 冲洗水要求流量计算由式（1）求解出冲洗水要求流量：

Qx=fpgVcAf /ρCΔtx=f（psp+Bps）VcAf /ρCΔtx

=0.3×（0.204+0.71×4.56）×41.58×30.5×102/（0.89×4396×2）

=16.73L/min

从表2可以看出，L3APA202PO-NDE机械密封冲洗水流量实测值为5.86L/min，远小于通过本文计算得到的要求值。冲洗水流量不足，带走热量较少。机械密封热量平衡性能变差，密封副端面温度升高。

3.3.3 端面温度计算利用迈尔提供的估算公式可以对机械密封端面温度进行计算。迈尔提供的估算公式为：

T=T0+（2）

T为机械密封端面温度，单位℃；T0为介质温度，取104.4℃；f为摩擦系数，取0.05；b为密封副端面宽度，取0.006m；Cw为散热系数，取0.6；λa为动环导热系数，取16W/（m•K）；λb静环导热系数，取150W/（m•K）；式（2）求解结果为：

T=104.4+=249.9（℃）

给水泵机械密封动环和静环材质分别为浸镝石墨和碳化硅，工作温度限分别为350℃和427℃。通过本文计算得知，密封副端面温度没有超过动环和静环材质要求的最高温限。尽管如此，由于冲洗水流量不足，密封副端面得不到充分冷却，温度已高达249.9℃。高温可能破坏密封副端面液膜，使得膜相稳定性变差。

3.3.4 端面膜相判断判断密封副端面膜相的指标见表3。

从3.1节得知，密封副端面比压为1.1616MPa，查询水蒸气饱和曲线，此压力对应下的饱和水温度tb=186.5℃。从3.3.3节得知tF =249.9℃，可见tF?叟tb，密封副端面处于似气相密封。处于此相态密封下，密封副端面间的摩擦系数较大，较易磨损，工作不稳定。对于给水泵机械密封，只允许它工作在全液相密封下。

3.3.5 热量平衡性能分析由于给水泵机械密封冲洗水流量不足，产生的热量不能被及时带走。因此密封副端面温度升高，液膜遭到破坏，端面膜相呈现出似气相的异常现象。进而密封失稳，泄漏量超标，密封副端面异常磨损。

3.4 密封腔内流场特性计算分析密封腔内的流场特性直接影响着密封副端面的和冷却效果。利用计算流体力学（CFD）进行密封腔内流场特性计算，计算结果见图2[3]。

从图2可以看出，冲洗水进入密封腔后大部分流至密封副端面，且形成小型漩涡流动。随着冲洗水不断注入，密封副产生的热量由冲洗水带出密封腔室，从而降低端面温度。但冲洗水进入密封腔室后，并非完全均匀分布，在圆圈标记部分出现死区，流动不畅，无法将热量及时带走。造成该区域密封副端面温度升高，异常磨损。

4处理措施

从3.3.5节和3.4节可知，引起机械密封共模故障的根本原因是冲洗水流量不足和密封腔内流场不均匀。围绕上述两个根本原因，采取了增加泵效轮出水孔个数、扩大冲洗水管道直径、更换容量更大的冷却器和增设冲洗水分配环等处理措施。

4.1 增大冲洗水流量机械密封冲洗水在整个回路内部封闭循环。泵效轮性能和冲洗水回路阻力是影响冲洗水流量的关键因素，而冲洗水回路阻力则由冲洗水管道阻力和冷却器阻力构成。

4.1.1 提升泵效轮性能泵效轮工作原理为：冲洗水通过与轴套连为一体的泵效轮粘性驱动，沿着圆周方向高速旋转，获取能量，然后被离心力甩向泵效轮外侧，经泵效轮外侧开设的8个直径为6mm的出水孔进入冲洗水出口管。水被甩出去后，泵效轮内侧形成真空，密封腔内的冲洗水在压差作用下就会再次进入泵效轮腔室。如此就形成了泵效轮连续不断的送水和吸水过程。

泵效轮性能主要由以下五个参数组成：流量、扬程、功率、效率、转速。为了简化处理工作，主要考虑增大泵效轮扬程和流量。

泵效轮扬程近似计算公式为：

H=k1×（3）

H为泵效轮扬程，单位m；k1为修正系数，水力损失越小，该系数越大；r为泵效轮半径，单位m；ω为角速度，与水泵转速有关，单位rad/s；g为重力加速度，单位N/kg。

从式（3）可以看出，影响泵效轮扬程的主要因素是水力损失和水泵转速。从现场实际情况出发，不考虑改变水泵转速，只考虑通过减小水力损失来提高泵效轮扬程。水力损失发生在泵效轮入口、出口、流道壁面等处。分析泵效轮结构，发现出水孔总面积较小，产生较多损失，对扬程减小有较大贡献。为此，可以采取扩大出水孔直径或者增加出水孔个数的方法来降低水力损失，从而提高扬程。

泵效轮流量近似计算公式为：Q=k2×Arω（4）

Q泵效轮流量，单位m3/h；k2为修正系数，水力损失越小，该系数越大；A为出水孔总面积，单位m2；r为泵效轮半径，单位m；ω为角速度，与水泵转速有关，单位rad/s。

从式（4）可以看出，影响泵效轮流量的主要因素是水力损失、出水孔总面积和水泵转速。从现场实际情况出发，不考虑改变水泵转速，只考虑通过减小水力损失和增大出水孔总面积来提高泵效轮流量。通过对式（3）的分析已经得知，减小水力损失可以采用扩大出水孔直径或者增加出水孔个数的方法。此举正好也是增大出水孔总面积的有效措施。

处理措施：将泵效轮出水孔由8个增多至16个，但未改变出水孔直径。通过实施上述措施，有效地提升了泵效轮性能，对增大冲洗水流量有正面贡献。

4.1.2 降低冲洗水回路管道阻力机械密封冲洗水回路管道阻力计算公式为：

hw=×Q2（5）

式中：hw为管道阻力，单位m；λ为沿程阻力系数，水力损失越小，该系数越大；L为管道长度，单位m；d为管道直径，单位m；∑ξ为局部阻力系数之和；g为重力加速度，单位N/kg；Q为管道流量，单位m3/h。从式（5）可以看出，冲洗水管道阻力与管道直径成高阶反比关系，因此，减小冲洗水回路管道阻力最有效和最简单的方法是增大管道直径。

处理措施：对冲洗水回路管道进行改造，将管道直径从″扩大至″，但不包含与密封腔室直接连接的部分管段。通过实施上述措施，有效降低了机械密封冲洗水回路管道阻力，对增大冲洗水流量有正面贡献。

4.1.3 增大冷却器容量冷却器被用来冷却机械密封冲洗水。由于冲洗水在冷却器管侧流程复杂，水力损失较大，因此减小冲洗水在冷却器中的阻力对增大冲洗水流量有正面贡献。

处理措施：更换容量更大的冷却器。新旧冷却器参数见表4。

4.1.4 初步计算分析[4]为了探究4.1.1节、4.1.2节和4.1.3节中处理措施的效果，本文从理论上初步计算分析处理前后冲洗水流量变化趋势。出于简化计算的目的，假设如下条件：①冲洗水滤网无堵塞。②整个冲洗水回路管道直径均为″。

上述两个假设条件对计算精度有一定影响，但不会影响对处理前后冲洗水流量变化趋势的判断。初步计算结果见图3。

将图3中A、B两点参数取出进行对比，见表5。

初步计算分析表明：处理后，冲洗水扬程近似不变，但流量增大。因此，4.1.1节、4.1.2节和4.1.3节中处理措施能有效增大冲洗水流量。

4.2 改善密封腔内流场特性通过3.4节分析得知密封腔内流场不均匀，需要采取一定措施改善冲洗水在密封腔内的流场特性。

处理措施：在密封腔内增设冲洗水分配环，见图4。

分配环沿圆周方向均匀分布了6个直径为8mm的小孔。冲洗水从进口管进入分配环外侧，然后通过6个小孔均匀到达密封副端面。通过实施上述措施，有效改善了冲洗水在密封腔内的流场特性，对解决机械密封共模故障有正面贡献。

5结束语

在岭澳核电站二期1号机组小修期间，实施了本文提出的处理措施。处理前和处理后的机械密封运行参数见表6。

自2010年10月上旬处理工作结束，至2010年12月下旬本文截稿，机械密封仅发生过一次O环密封失效事件，未出现温度高、泄漏量超标、漏黑水等共模故障。处理后，冲洗水流量仍然略低于本文通过计算得到的要求流量，但是考虑到计算时选取了充分的安全裕量，因此当前参数能否满足机械密封长时间运行需要，待进一步验证。

参考文献：

[1]顾永泉.机械密封实用技术[M].机械工业出版社,2001.

[2]徐祥发.机械密封手册[M].东南大学出版社,1990.