水利水电工程监测设计规范精选(九篇)

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第1篇：水利水电工程监测设计规范范文

       标准化

        (1)农田灌溉标准的作用和效益初探 齐莹

        计量认证

        (5)水利计量认证评审工作中应重点关注的问题 王剑影 刘晓辉

        质量

        (8)提高质量管理水平是设计企业追求的永恒主题 赵正阳 余小鹏 高健

        简讯

        (10)《水利技术监督》、《水利规划与设计》期刊工作会议在厦门召开 无

        质量

        (11)长江干堤防洪能力提升工程中的质量监督工作 李大峰 王科威

        简讯

        (13)《水利水电工程环境影响后评价导则》（送审稿）审查会在京召开 无

        (13)《泵站拍门技术导则》（送审稿）审查会在京召开 无

        质量

        (14)规范建设行为强化项目管理确保工程质量 柴智光

        建设与管理

        (17)平原河道水政执法中的问题与建议 任润涛 金瑞清 任润泽

        权威信息

        (18)关于批准水利行业标准的公告 无

        建设与管理

        (19)河南黄河水量调度管理研究 辛忠 刘天 张靖 李国清

        (23)水资源管理多属性决策与风险分析理论方法及应用探析 王磊

        简讯

        (25)《水利水电工程调压室设计规范》（送审稿）审查会在北京召开 无

        建设与管理

        (26)湖泊生态治理与管理探索 叶飞 戴如飞 韩琼玥

        简讯

        (28)《水利水电工程施工交通设计规范》（送审稿）审查会在北京召开 无

        (28)《水库枢纽工程地质勘察规范》（送审稿）审查会在西安召开 无

        建设与管理

        (29)水务一体化管理是实现水利现代化的重要保障 赵继军 张辉

        简讯

        (31)国家标准《灌溉与排水工程设计规范》（送审稿）审查会在京召开 无

        (31)《水利水电工程合理使用年限及耐久性设计规范》通过审查 无

        理论研究

        (32)碾压混凝土配合比设计中砂料和混凝土最大密度选择分析 易永军

        简讯

        (35)国家标准《水土保持工程调查与勘测规范》（送审稿）审查会在京召开 无

        理论研究

        (36)我国现有技术条件下海水淡化成本构成分析 高玉屏

        权威信息

        (38)关于批准水利行业标准的公告 无

        理论研究

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sp;  (39)南京浦口新城水利信息化综合平台建设之探讨 孙在赋

        简讯

        (42)《引调水线路工程地质勘察规范》（送审稿）审查会在京召开 无

        理论研究

        (43)饮马河中游地下水库建设的可行性研究 赵百峰 李本怀 李登民

        简讯

        (45)中国水科院工程检测中心通过国家计量认证复查评审 无

        (45)天津市水环境监测中心通过国家计量认证复查评审 无

        工程实践

        (46)隧洞开挖中断层和透水层的处理方法 张雪花

        简讯

        (49)荆江水环境监测中心通过国家计量认证复查评审 无

        (49)长江中游水环境监测中心通过国家计量认证复查评审 无

        工程实践

        (50)系列混凝土配合比设 尹科宇

        简讯

        (52)山西省水环境监测中心通过国家计量认证复查评审 无

        工程实践

        (53)希尼尔水库坝体填筑材料设争 余红慧

        简讯

        (57)四川省水环境监测中心通过国家计量认证复查换证评审 无

        工程实践

        (58)土工织物在长江口深水围堰中的应用 陆健辉 卢伟华

        (61)房亭河口桥t型梁吊装施工技术探讨 陈媛媛 曹庆强

        简讯

        (63)黑龙江省水环境监测中心通过国家计量认证复查评审 无

        (63)珠江流域水环境监测中心通过国家计量认证复查评审 无

        工程实践

        (64)水利工程档案管理工作刍议 杨昕馨

第2篇：水利水电工程监测设计规范范文

指导老师：XXX

摘要：水利工程中，混凝土材料发挥着基础加固作用，也是工程建设阶段的主要施工原

料。加强混凝土施工环节的质量控制，是降低运行使用故障的有效途径。水电工程施工程序比较多，在总结经验的同时更要结合工程建设特征来进行管理，工程建设质量受材料强度与施工工艺选择等方面因素影响，将重点针对施工期间得技术要点进行分析总结。

关键词：水利水电；混凝土；施工管理

引言：

施工管理作为水利水电工程中的重要项目之一，直接影响到水利水电工程的质量、使用寿命、施工过程中的安全。而对于施工单位来说混凝土施工管理与企业利益息息相关，通过对工程的影响，进而可以影响到公司的前途跟命运。因此，在工程施工中加强混凝土施工的管理意义重大。

一、工程概况

嫩江干流段治理工程（都尔本新堤防 0+000～7+550 段）位于兴安盟扎赉特旗都尔本新三家子嘎查，都尔本新堤防工程级别为 2 级，设计防洪标准为 50 年一遇洪水。

二、主要建设内容及主要工程量：

堤防工程：

土方平整：18100m3          水稳层：42300m2

C25混凝土路面：45300m2      C25路缘石：1510m3

三、施工过程及施工方案

路面结构：

路面采用水泥混凝土路面，宽度标准为6m、两侧为路缘石，迎水侧为1字型，背水侧为L型

面  层：水泥混凝土20cm。

基  层：碎石水稳20cm。

由于施工各方面原因本次施工为2期施工第一期为0+000-6+270，一期为路基路床整理施工放样支模碎石水稳层支模水泥混凝土面层割缝沥青砂浆混凝土路缘石

二期施工为6+270-7+550，路基开挖整理施工放样砂砾料换基支模碎石水稳层支模水泥混凝土面层割缝沥青砂浆混凝土路缘石

0+000-6+270在施工期间，路面割缝必须弹线割缝，保证外观质量，后续组织，沥青砂浆灌缝及路缘石浇筑，待一期全面完工后，二期换基完工后开始二期施工。

四、交底要求

施工队必须配备一名，技术人员，配合甲方检查，及管理施工现场，保证工程质量，做到前台后必台须有监管，材料及时上报，施工现场做好验仓工作，做到不损失材料，仓内不平不得施工，按照甲方的要求施工，听从甲方技术人员管理。

（1）准备工作

开工之前，施工单位将所用填料有关的符合性试验数据报监理工程师及业主批准；路基刮平，压实后由实验室来做压实度实验、由业主单位组织联合验收小组对隐蔽工程进行验收。

（2）水稳层施工方法

1.经监理工程师及业主验收合格后的路基上铺筑碎石水稳材料。

2.垫层施工采用人工和机械结合施工、自卸汽车运砂砾，装载机粗平，再用人工精平。

3.在铺筑水稳层前，应将路基面上的浮土、杂物全部清除，并洒水湿润。

4.摊铺水稳层料时无明显离析现象，或采用细集料作嵌缝处理。经过平整和整修后，采用压路机进行碾压，保证压实度至重型击实最大密度达到设计要求。每段路碾压完后质检员进行检测，并把试验资料交经监理工程师审批。

5、碾压检验：用12～15吨压路机或等效碾压机械进行碾压3～4遍，不得有翻浆、弹簧等现象，检验频度要求全面、随即，若发现问题应及时采取措施进行处理。

6、 路基强度检验：当采用承载板检验时，每100-200米至少应布置一个测点，每个测点在上下行车道中至少有三个数据。当采用弯沉检验时，计算值不能满足设计Eo值要求时，应找出其周围限界，进行局部处理，直到满足要求。如果采用弯沉检验，做一定数量的承载板与弯沉的对比检验。

7、试验路段：在试验路段开始之前14天提出关于不同试验方案书面的说明，送交监理工程师批准，经监理工程师同意后修筑长度不少于100米的试验路段，通过试验，以检验采用的施工设备能否满足备料、拌和、摊铺和压实的施工方法、施工组织以及一次施工长度的适应性，并确定达到规定压实度的压实系数、压实遍数、压实程序的施工工艺。以取得监理工程师的认可后作为今后施工现场控制的依据。

（2）混凝土面层施工方法

水泥混凝土面层摊铺前，要求基层洒水湿润，撒白灰线，挂线支模。

模板要求钢模板20cm ,模板表面平整、无变形。模板间高差正负2mm，模板支护要稳定，不允许胀模不允许缩尺。确保路面宽度大于等于3.5m。

三辊轴摊铺，排振振捣拖平，振捣棒补振，移动间距小于作业半径的1.5倍，不得紧贴模板振捣。不漏浆、不离析，振捣至混凝土拌合物不下沉、不起泡为止。

拌合站进场原材料，要求分粒径堆放碎石，碎石级配满足规范要求。

砂子采用水洗砂，含泥量小于3%，细度模数大于2.5。

请计量所人员对拌合站磅秤进行标定，确保计量准确，严格按调试配合比拌制。

控制拌制时间大于40s，控制坍落度3-5cm。

混凝土运输车运输，司机不得中途随意加水，确保混凝土拌和物和易性良好。

1)、混合料的设计和控制

(1)、水泥混凝土混合料设计和控制应符合《水泥混凝土路面施工技术规范》的规定。

(2)、铺筑水泥混凝土面层的材料，在进场前应进行原材料检测，合格后方可进场。在用于工程之前28天，通过试验进行混合料组成配合比设计，报监理工程师批准。混凝土的试配强度按设计强度提高10～15%，混凝土的单位用量，根据选用的水灰比和单位用量进行计算，不小于320kg／m3，混凝土的最大水灰比不大于0.46。

(3)、混合料的设计通过混凝土的试拌，检验混合料的配合比，报监理工程师审批。

2)、路面施工要求

(1)、水泥砼路面的施工技术性强，工艺难度大，质量标准高，因此，我们严格按照业主要求来用如下方法进行作业。

(2)、采用水泥砼拌和站集中拌合，混凝土运输车运输，现场三辊轴整平机整平、排振、振捣棒人工补振、人工拉毛、机械切缝、灌缝、塑料膜养生的方法施工，严格按照《水泥混凝土路面施工技术规范》施工。

(3)、砼拌和站的出料能力与出料质量直接影响到砼板的内在质量。砼拌和站均安装自动计量装置来严格控制混合料组成精度，水泥储料仓加设振动筛，对水泥料仓螺旋推进器专人看管，做到及时清理，确保水泥剂量准确、均匀、加装振动式洗石筛以提高碎石质量。

(4)、设专人专段负责施工，同时工程技术人员、试验人员，质量自检自控小组，亲临工地跟机作业，随时反馈各种信息，及时适当调整水灰比，一切做到数据化。

  五、确保工程质量和工期的措施

1、质量保证措施

(1)、施工控制措施

施工控制是公路工程施工的关键手段，它主要包括工程测量、施工监测和工程试验。施工控制的好坏直接关系到工程质量乃至工程项目的正常使用。因此，拟从工程测量、工程试验二项控制入手来确保工程质量，其主要措施如下：

A、选择精干的测量队伍。

各施工队设测量室，在项目部测量队控制测量的基础上，负责日常施工测量和放样测量。

B、建立严格的测量制度，健全测量责任制。

a.挑选工作负责、作风细致、业务熟练的技术人员从事测量工作。

b.由测量结果形成的技术交底资料，必须由测量资料填写者之外的技术人员复核无误后才能发放。

c.所有测量的外业记录格式符合测量行业规定要求，原始记录保持清晰、整洁并妥善保存。

六、混凝土工程施工管理中存在的问题

水利水电工程项目中混凝土施工具有混凝土工程量大、工期较长、工程施工受季节的影响、施工技术相对复杂、混凝土施工的温度控制较为严格等特点，因此，混凝土工程是一个比较复杂的系统工程。本文从施工设计、生产、管理三方面探讨混凝土施工管理存在的一些问题。

1.1在混凝土施工设计方面，混凝土设计强度等级偏低

在当前的水利水电工程设计中，基于成本考虑，混凝土设计强度的依据主要是满足构件的安全性要求，很少或是不考虑混凝土构件的耐久性要求。在各种社会因素、利益因素的影响下，水利水电工程中混凝土构件的耐久性要求往往不被考虑，混凝土强度设计的主要依据仅仅是安全性。虽然近些年混凝土的和易性、强度、抗渗性、耐久性的各项性能指标应用规范开始明确，以此提高对混凝土的设计参数要求，但是现有的很多水库溢洪道泄洪槽、水电站大坝防渗墙、堤防挡水墙、厂房挡水墙等工程部位大多数使用C20混凝土，其强度等级显然偏低了。混凝土强度等级偏低会严重影响工程的安全性和耐久性。

1.2在混凝土施工生产方面，技术水平不高，施工工艺水平有限

1.2.1混凝土生产过程中存在的主要问题

(1)骨料质量差、水泥不合格是原材料的问题。①骨料。现有规范规定需将粗骨料按不同粒径分级或组合使用，但由于生产人工骨料的破碎机多为机械效能较低的锷式破碎机或采用天然骨料时料场开采的部位的不断变化，导致混合粗骨料的堆积密度、颗粒级配、针片状颗粒含量、空隙率等物理性能差别比较大，必将导致实际施工配合比的变化，这必将引起混凝土施工质量的波动。②水泥。一些工地由于水泥仓库的防潮、防雨措施不到位，导致水泥质量严重降低，但仍然被运用到施工配比中。另外，还有一个因素也不容忽视，为了赶工期、加快施工流水进度，有些小单位直接使用未筛选的石渣或岩石，原材料的严重不合格可想而知。

(2)混凝土搅拌不均匀、实际配合比误差较大。在搅拌施工中，以人工投料为主的生产方式是最普遍采用的，然而它存在较严重的投料方面的误差。施工中由于水灰的概念不明确，随意增加拌合用水量，改变水泥与灰的比例，更有直接在溜槽顶部加水或是直接缩减搅拌、振捣时间的现象，必然出现误差。还有一些施工单位，混凝土拌和多使用较老旧的小容量的自落式搅拌机，而非拌和效果较好的强制式搅拌机。由于搅拌不充足，混凝土质量下降的现象非常突出。在混凝土泵送、浇筑施工中，有些单位不但没有按照科学配置的方法添加掺和料或是外加剂，还随意增加配合比中的用水量、砂率，以获取新拌混凝土的畅通输送，这必然导致水灰比不合格。

1.2.2砼施工工艺水平有限，技术水平不高

由于缺少专业知识、技术过硬的全面管理人员，从而导致整个水利水电工程的施工生产环节缺少科学性、规范性，导致施工效率低、监督力度不够、合同管理缺陷等问题。另一方面，新材料、新技术的应用较少，水利水电行业的混凝土施工基本上仍停留在偏低的技术水平上，存在作业流程方式的不科学，运输、投料环节依靠人工手工操作，电子化、机械化、专业化水平普遍偏低的缺陷，直接导致施工工艺水平偏低。此外，在各类因素的作用下，水利水电工程混凝土的原材料质量存在较大的波动性，也将直接影响混凝土施工质量。

1.3在混凝土施工生产管理方面

1.3.1合同管理有欠缺

由于工地技术管理人员较少，工程施工过程中的质量管理和控制不到位现象较为常见。如在混凝土生产现场，监控单位、施工建设单位只注重更高层次的施工管理环节，任由劳务工人进行无所限制的自由作业，忽视全面细微的现场控制。此外，有的工程项目存在不能按照合同规定工期完工、成本控制不合理等现象。

1.3.2管理制度落后，安全生产存在隐患，创新能力不足

健全的制度是工程施工管理的重点，有许多单位没有建立健全的建设监理制度或是盲目追求成本最小化、利润最大化，不严格按照监理规定和实施细则施工，不讲责任落实到个人，因此，在施工过程中很难建立强有力的管理制度。另外，有的承、分包商进场工作后，无视安全操作规程，违规违章作业，安全投入严重不足，很容易造成重大安全隐患。

1.3.3市场竞争能力不足

水利水电施工企业本身存在竞争能力不足的问题，不注重信息管理，设备、技术、资金不足，创新型、复合型的科技人才极其缺乏。激烈的市场竞争必然导致水利水电工程生产成本的加大，这就要求水利水电施工企业加大创新力度，提高效益，使自己的工程“价廉物美”，以适应市场竞争。

七、水利水电工程混凝土相关问题的解决对策

针对水利工程项目的混凝土施工管理中出现的这些问题，我们应该坚持“百年大计，质量第一”的方针，本着“以质取胜”的务实精神对这些问题进行处理，只有这样才能从根本上促进水利水电工程事业的发展。

2.1建立制度并进行规范的施工合同管理

建立相关的制度来进行管理，严格合同的预管理、签订程序，并按合同办事。对安全、进度、造价、质量、文明施工等管理要求都遵从合同约定。另外，还需认真抓好施工重点环节管理，施工中的质量管理涉及建设、设计、监理、施工四方，建设单位应协调其它各方对工程质量进行全面监督检查和管理，各方应积极配合，努力提高工程建设质量，以创出优质水利工程。

2.2加大对行业技能型复合型人才的培养，加强素质建设

对于水电水利工程，我们更应该高度重视基层水利水电行业整体人力资源的开发利用。不仅要有计划、有步骤地选拔人才去深造，以适应市场需求和专业岗位需求，还要鼓励企业职工的在职学习，不断提高人才队伍的整体素质，使基层水利人力资源切实得到保价升值，促进其长远发展。面对监理行业人才资源相对匮乏的现状，应该积极主动地借鉴、学习国内外各行业的成功经验，把监理工程师的培养和考核放到管理工作的首位，这样才能保证工作经验丰富、监控能力强的监理人才切实发挥其对建筑、施工、工程建设等各个环节的规范指导作用。另外，针对我国现有综合专业技术从业人员严重缺乏的现状，除了要发挥监理单位的宏观管理作用，还应该给予施工单位一定程度的政策倾斜，让施工单位有更好的条件来引进培养人才、研发应用技术等，从而提升整个水利水电行业的整体业务水平。

2.3质量管理是保证

2.3.1  质量管理最新的发展就是全面的质量管理，在全面质量管理的过程中，质量的概念和所有管理目标的实现都存在着非常大的关联，它主要的特点就是将过去的时候检验转变为事前预防，也就是说从结果逐渐转变为因素，在管理的过程中更加重视质量因素，同时还要以质量为中心开展全员工作，由只是满足要求转变为充分的满足顾客的需要，同时还要不断的完善质量，这样就可以有效的提高工程的质量和性能。

2.3.2  严格执行水利工程施工单位质量管理建设程序，依照国家和水利行业有关工程建设、技术规程和施工合同等的要求进行施工。针对混凝土原材料及成品质量上下波动的现状，我们应科学配置水灰比，严格监控混凝土粗细骨料生产环节、原材料的引进检测环节，保证进场的原材料合格，才进行下一道施工。现场应尽可能使用生产工艺为旋窑、品质优良的大企业的水泥产品，并尽可能保证同一料场的骨料有稳定的供应和品质。如要添加混合料，则要更加注意混凝土施工过程的监测和控制，切实保证按施工配合比投料和搅拌。此外，应尽可能应用添加外加剂或掺合料等较成熟的技术，以节约水泥用量和资源。此外，在质量制度上，积极开展“三全一多样”的全面质量管理，建立健全质量保证体系，制定和完善岗位质量规范、质量责任和考核办法，认真执行“三检制”，落实质量责任制。

2.4成本管理是手段

加强管理，才能取得利润最大化。砼工程量的多少、工时、机械台班的合理利用、质量的优劣等关系到资源、能源的消耗、资金周转的快慢等成本因素，运用成本管理这个有效手段，就可有效降低成本。

八、结语

总之，在水利水电工程的施工中，混凝土施工的质量直接影响到整个工程的使用寿命以及使用安全，所以在现实的施工过程中，应该建立健全完善的质量保障制度，严格按照施工工艺要求施工，严把质量关，才能造出质量可靠的工程。

参考文献：

[1]胡志根、黄建平主编、工程项目管理、武昌、武汉大学出版社、2004 

[2]《堤防工程管理设计规范》（SL171-96） 

[3]《土石坝养护修理规程》（SL210-98） 

[4]《混凝土坝养护修理规程》（SL230-98） 

第3篇：水利水电工程监测设计规范范文

关键词：大体积混凝土；施工温度；裂缝；控制

混凝土在现代水利水电工程建设中占有重要地位。而在今天，大体积混凝土的裂缝较为普遍，在水利水电工程中裂缝几乎无所不在。尽管我们在施工中采取各种措施，小心谨慎，但裂缝仍然时有出现。

1 裂缝的原因

混凝土中产生裂缝有多种原因，主要是温度和湿度的变化。混凝土硬化期间水泥放出大量水化热，内部温度不断上升，在表面引起拉应力。后期在降温过程中，由于受到基础或老混凝上的约束，又会在混凝土内部出现拉应力。气温的降低也会在混凝土表面引起很大的拉应力。当这些拉应力超出混凝土的抗裂能力时，即会出现裂缝。

混凝土是一种脆性材料，抗拉强度是抗压强度的1／10左右，短期加荷时的极限拉伸变形只有（0.6～1.0）×104， 长期加荷时的极限位伸变形也只有（1.2～2.0）×104.由于原材料不均匀，水灰比不稳定，及运输和浇筑过程中的离析现象，在同一块混凝土中其抗拉强度又是不均匀的，存在着许多抗拉能力很低，易于出现裂缝的薄弱部位。一般设计中均要求不出现拉应力，但是在施工中混凝土由最高温度冷却到运转时期的稳定温度，往往在混凝土内部引起相当大的拉应力。有时温度应力可超过其它外荷载所引起的应力，因此掌握温度应力的变化规律对于进行合理的结构设计和施工极为重要。

2 裂缝控制的材料措施

2.1 为了减少水泥用量，降低混凝土浇筑块体的温度升高。经设计单位同意，可利用混凝土60d后期强度作为混凝土强度评定、工程交工验收及混凝土配合比设计的依据。

2.2 采用降低水泥用量的方法来降低混凝土的绝对温升值，可以使混凝土浇筑后的内外温差和降温速度控制的难度降低，也可降低保温养护的费用，这是大体积混凝土配合比选择的特殊性。强度等级在C20～C35的范围内选用，水泥用量最好不超过380kg／m3。

2.3 应优先采用水化热低的矿渣水泥配制大体积混凝土。所用的水泥应进行水化热测定，水泥水化热测定按现行国家标准《水泥水化热试验方法(直接法)》测定，要求配制混凝土所用水泥7d的水化热不大于250tO／kg。

2.4 采用5～40mm颗粒级配的石子，控制含泥量小于1．5％。

2.5 采用中、粗砂，控制含泥量小于1．5％。

2.6 掺合料及外加剂的使用。国内当前用的掺合料主要是粉煤灰，可以提高混凝土的和易性，大大改善混凝土工作性能和可靠性，同时可代替水泥，降低水化热。掺加量为水泥用量的15％，降低水化热15％左右。外加剂主要指减水剂、缓凝剂和膨胀剂。混凝土中掺入水泥重量0．25％的木钙减水剂，不仅使混凝土工作性能有了明显的改善，同时又减少10％拌和用水，节约10％左右的水泥，从而降低了水化热。一般泵送混凝土为了延缓凝结时间，要加缓凝剂，反之凝结时间过早，将影响混凝土浇筑面的粘结，易出现层间缝隙，使混凝土防水、抗裂和整体强度下降。为了防止混凝土的初始裂缝，宦加膨胀剂。国内常用的膨胀剂有UEA，EAS、特密斯等型号。

3 裂缝控制的施工措施

3.1混凝土的浇筑方法可用分层连续浇筑或推移式连续浇筑，不得留施工缝，并应符合下列规定： (1)混凝土的摊铺厚度应根据所用振捣器的作用深度及混凝土的和易性确定，当采用泵送混凝土时，混凝土的摊铺厚度不大于600mm；当采用非泵送混凝土时，混凝土的摊铺厚度不大于400mm。 (2)分层连续浇筑或推移式连续浇筑，其层间的间隔时间应尽量缩短，必须在前层混凝土初凝之前，将其次层混凝土浇筑完毕。当层间间隔时间超过混凝土的初凝时间，层面应按施工缝处理。

3.2大体积混凝土施工采取分层浇筑混凝土时，水平施工缝的处理应符合下列规定：1)清除浇筑表面的浮浆、软弱混凝土层及松动的石子，并均匀露出粗骨料；2)在上层混凝土浇筑前，应用压力水冲洗混凝土表面的污物，充分湿润，但不得有水；3)对非泵送及低流动度混凝土，在浇筑上层混凝土时，应采取接浆措施。

3.3混凝土的拌制、运输必须满足连续浇筑施工以及尽量降低混凝土出罐温度等方面的要求，并应符合下列规定：1)当炎热季节浇筑大体积混凝土时，混凝土搅拌场站宜对砂、石骨料采取遮阳、降温措施；2)当采用泵送混凝土施工时，混凝土的运输宜采用混凝土搅拌运输车，混凝土搅拌运输车的数量应满足混凝土连续浇筑的要求。

3.4 在混凝土浇筑过程中，应及时清除混凝土表面的泌水。泵送混凝土的水灰比一般较大，泌水现象也较严重，不及时清除，将会降低结构混凝土的质量。

3.5 混凝土浇筑完毕后，应及时按温控技术措施的要求进行保温养护，并应符合下列规定：1)保温养护措施，应使混凝土浇筑块体的里外温差及降温速度满足温控指标的要求；2)保温养护的持续时间，应根据温度应力(包括混凝土收缩产生的应力)加以控制、确定，但不得少于15d，保温覆盖层的拆除应分层逐步进行；3)在保温养护过程中，应保持混凝土表面的湿润。

3.6 塑料薄膜、草袋可作为保温材料覆盖混凝土和模板，在寒冷季节可搭设挡风保温棚。覆盖层的厚度应根据温控指标的要求计算。

3.7 对标高位于±0．0以下的部位，应及时回填土；±0．0以上的部位应及时加以覆盖，不宜长期暴露在风吹日晒的环境中。

参考文献：

1 钢筋混凝土结构设计规范.中国建筑工业出版社，1999.2.

第4篇：水利水电工程监测设计规范范文

关键词： 中水头；有压隧洞；封堵体；堵头设计

1 工程概述

小溶江水利枢纽是桂林市防洪及漓江补水工程三处枢纽工程之一，根据《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL 252-2000），其工程等别为Ⅱ等工程，属大（2）型水库，设计正常蓄水位267m。工程采用隧洞全段围堰导流。导流隧洞为4级建筑物，布置在左岸，由进口明渠、进水塔、洞身和出口明渠组成，洞身全长710m。在进口进水塔设有封堵闸门，设计最大封堵水位高程255m。洞身断面为城门洞型，隧洞净底宽为8m，高11.31m。隧洞进口底板高程192.5m，出口底板高程186.1m，堵头处隧洞底高程为189m。根据小溶江水利枢纽运行需要，需在工程完建前对导流隧洞进行下闸封堵。根据有关规范，导流隧洞洞身段永久堵头与枢纽挡水建筑物同级，为2级建筑物。

2 堵头选型及长度选定

2.1封堵体型式选择

根据布置需要，导流洞封堵堵头位置较靠近隧洞上游，堵头处隧洞底高程为189m，本工程设计正常蓄水位为267m，封堵体所在位置的最大封堵水头为78米。该段围岩主要为D2y3灰色、灰绿色中厚～厚层砂岩、粉砂岩夹深灰色泥质粉砂岩、粉砂质泥岩，局部为薄～中厚层状，微风化，岩体较完整。该层顶部为中厚层灰绿色粉砂质泥岩，裂隙发育，岩体较破碎。洞室上覆岩层厚度中厚，洞向与岩层走向交角55～70°，岩体属弱透水。该段围岩属基本稳定，局部稳定性差，围岩类别为Ⅲ类。由于工期延后，封堵施工的实施日期较设计制定的计划需推迟2～3个月，封堵施工工期比较紧张。综合考虑导流隧洞的水头，断面形状、围岩防渗能力以及施工要求，选用近于瓶塞型的楔形封堵体。其具有超载能力强、断面形式简单、施工简便快速的特点，符合现场实际要求。

2.2封堵体长度拟定

根据《水工隧洞设计规范》（SL279-2016），中水头隧洞封堵体长度的确定，可参照极限平衡法的计算结果，结合具体工程情况确定。计算公式如下：

1.作用效应函数： S（・ ）=ΣPR

2.抗力函数： R（・ ）=fRΣWR+CRAR

式中：

ΣPR――滑动面上封堵体承受的全部切向作用之和，KN；

ΣWR――滑动面上封堵体全部法向作用之和，KN；

fR――混凝土与围岩的摩擦系数；

CR――混凝土与围岩的黏聚力，kpa；

AR――除拱顶部位（90°～120°）外，封堵体与围岩的接触面积。

经初步计算后确定的小溶江导流洞封堵段长度为25m，堵头呈楔形状，最大洞高处为13.31m，最小处为11.31m，最大宽度10m。

并根据以下简化公式复核围岩的渗透稳定性：

H/L≤[k]

式中：

H――设计水头，m；

L――封堵体最大长度，m；

[k]――围岩允许的绕渗渗透系数；

其渗透稳定满足要求，最K拟定导流洞封堵段长度为25m。

图 封堵体纵断面

3 封堵体混凝土温控措施

由于封堵体最大断面达10m*13.31m，根据要求，需考虑温控措施，防止温度裂缝出现，影响封堵止水质量。小溶江水利枢纽导流隧洞堵头混凝土采用中热微膨胀三级配混凝土，其配合比通过试验确定。封堵体混凝土分层浇筑共分5层，最底层混凝土最厚处为2.5m，最薄处为1.9m，中间3层每层厚依次为2m、3.5m、2m，余下为最顶层。每层施工周期为7天左右（混凝土浇筑时间为1.5～2天），约一个半月即可完成混凝土浇筑。堵头混凝土浇筑采用埋冷却水管降温。塑料冷却水管层距为1.5m、管距为1.2m ，冷却水管采用导热高密聚乙烯塑料管（HDPE），管外径为φ32 mm，管壁厚度不大于2.1 mm，管材承受破坏内水静压力不小于2MPa。除此之外，还需在施工上加强管理，采用以下主要施工管理措施：

（1）必须严格控制混凝土施工质量，保证混凝土的抗裂性能。

（2）为了减少混凝土温降收缩变形而引起堵头新浇筑混凝土与导流洞壁原衬混凝土间的脱空情况，在微膨胀混凝土中掺入UEA-H（高效型）型或MgO膨胀剂，增大微膨胀变形量来补偿混凝土温降收缩变形，同时施工中应加强水的养护。根据有关试验，添加膨胀剂不仅可以抵消混凝土的收缩变形，还可对围岩产生0.2～0.3MPa的压应力。

（3）控制混凝土浇筑温度在16℃之内。

（4）埋设Φ32冷却水管，布置间距1.2×1.5m，通冷却水冷却，冷却水温度为13℃ ，通水管内流速不小于0.6m/s。混凝土每一大层浇筑完毕，便开始通水冷却，通水时间至堵头混凝土全部浇筑完成后的30天止。

（5）在上游面设置双向Φ10抗裂钢筋，间距0.15m，以防止上游面裂缝出现及扩展。

4 封堵体灌浆施工

封堵体灌浆包括顶拱回填灌浆、洞周固结灌浆、沿封堵段洞壁原衬砌混凝土与岩石接触面之间接触灌浆、沿堵头新混凝土与原洞壁衬砌老混凝土间接触灌浆、堵头混凝土竖直施工缝的接缝灌浆。

4.1 回填灌浆

封堵体必须进行回填灌浆，顶拱回填灌浆控制在顶拱中心角120°的范围，灌浆压力0.5MPa。回填灌浆施工在混凝土浇筑完3～5天后进行。回填灌浆从堵头施工廊道内通过预埋管施灌，堵头上、下游端通过预埋止浆片止浆。灌浆从较低一端开始，向较高的一端推进，根据首次灌浆的效果决定是否进行二次施灌。

4.2 接触灌浆及接缝灌浆

（1）洞壁原衬砌混凝土与岩石接触面间接触灌浆

沿堵头段洞壁原衬砌混凝土与岩石接触面进行接触灌浆，灌浆钻孔深入岩石1m，先施工堵头上下游端，待堵头上下游端接触灌浆形成封闭环形并达到龄期后，再施工中间段接触灌浆。灌浆压力为0.2～0.3MPa。

（2）堵头新混凝土与原洞壁衬砌混凝土间接触灌浆

沿堵头新混凝土与原洞壁衬砌老混凝土间进行接触灌浆，灌浆压力0.5MPa。该部分接触灌浆在围岩固结灌浆结束后在施工廊道内进行。各灌区的灌浆系统应有进浆管、回浆管、出浆和排气设施，各管路可引至廊道或其它合适地点。要求灌浆系统布置能确保浆液能自下而上均匀地灌注到整个灌浆面；灌浆管路应顺直、畅通、少设弯头；同一灌区的进、回浆管和排气管管口宜集中，且应引至廊道内。浆液水灰比变换可采用3：1、1：1、0.6：1三个比级。一般情况下，开始可灌注3：1浆液，待排气管出浆后，即改用1：1浆液灌注。当排气管出浆浓度接近1：1浆液浓度时，即改用最浓比级0.6：1浆液灌注，直至结束。

（3）竖直缝接缝灌浆

在固结灌浆完成后进行。

当满足以下条件时，可进行接缝灌浆：

两侧堵头浇块混凝土的温度必须达到稳定温度，其数值可根据温度监测资料确定，并S持稳定较长时间。

2）接缝的张开度不宜小于0.5mm。

其余灌浆管路布设、灌浆施工、水灰比等技术要求，参照接缝灌浆实施，灌浆压力可取0.3～0.5Mpa。

4.3 质量检查

关于以上各类灌浆施工的质量检查，设计要求根据施工条件采取7d或28d钻取岩芯或进行检查孔注浆试验。

5结语

本工程为中水头有压隧洞封堵，为保证封堵体施工顺利进行以及完建后良好工作状态，主要从地质条件、封堵体稳定、渗流、施工、温控、灌浆、监测等方面进行综合考虑，在安全的前提下，经济合理，施工方便，易于管理。封堵实施后，效果良好，可为类似工程提供一定的参考意义。■

参考文献

[1] SL252-2017，水利水电工程等级划分及洪水标准[S]；

第5篇：水利水电工程监测设计规范范文

关键词：水电站；泄水闸门；优化控例

水电站的泄水闸门及建筑物是水电站的重要建筑设施，不仅能够起到防洪作用、泄水闸门还关系着泄水建筑物的安全性，因此国家对水库泄水闸门都非常重视，每年定期都会进行检查，预测水电站泄水闸门工作状况，分析水电站泄水闸门自身的结构性能，对水电站泄水闸门进行安全检测与鉴定是进行优化控制的两个具体措施。

1大坝泄水预测实时优化控制

水电站泄水闸门短时间内的泄水情况需要非常精确的预测，这个精确的预测有利于水电站泄水闸门的后续运行，预测时，需要考虑到以下几方面的情况与内容：水文、水力及环境系统等的数据资料，从这些数据资料中分析出当时河流的物理特性与状况。收集来自河流的一些水文资料，如河水位、含盐量等。为了更好地进行实时监测与预测，这里应该借助先进的信息网络技术与数字化技术，使用嵌入水力模型及水质模型，进行数据同化程序，根据实时监测到的数据来进一步预测系统更新的数据资料，采用基于预定义的非时变增益程更新程序，能够保证将河流的水力、水质状况表现出来。这里更多采用了数学函数及数学模型的知识，根据河流状况，假设需要3个增益函数，增益函数的数值与幅值能够很好地反映比较数值的可信度，如果测量到的幅值与标准值相符，就认定为测量是一种比较理想与完美的状况，如果测量幅值越小，那么表明测量重视程度达不到模型的预测值[1]。函数的分布与具体范围在一定程度上反映了相应测量位置处的预测错误及与附近网格点处的错误，这个项目的增益函数幅值可以设置成1。上面的这些数据的同化程序能够用在预测过程中，这个过程中不需要考虑有无可以测量的数据可以使用，从而更新河系的状态。数据丢失在程序更新过程中是很容易也是很经常发生的事情，程序对这些并不是非常敏感。预测时的系统状态一旦被认知与了解后，这时可以将仿真优化的流程用在最佳的泄水时段。这个预测过程使用了多种不同的数据与技术，这些不同的数据与技术都能够集成用在一个数据管理与预测模拟的流程中去。

2水电站泄水闸门安全检测与鉴定

2.1闸门外观及巡视检查

对水电站泄水闸门的安全检测与鉴定，应该首先从闸门的外观巡视与检查做起，巡视与检查内容有：检测闸门的外观；检测闸门止水外观；然后就是闸门锁定装置的可靠性与操作便利性等；充水阀外观状态的完整性与否及闸门门槽外观等也是检测的内容。

2.2检测闸门腐蚀度

闸门的具体腐蚀部位及分布范围、腐蚀的深度、尺寸及密度等都需要检测；闸门上严重腐蚀面积在闸门及机构件表面积中所占比例是需要重点检测的；另外，腐蚀构件腐蚀剩余部位截面尺寸等进行检测。

2.3检测材料

水电站泄水工程建设过程中，材料也是非常重要的，工程管理中的相关单位出具的材料出厂牌号证明及质量证明等文件，应该证明水电站钢闸门及启闭机所使用的材料及性能应该符合设计图样要求，因此不再需要检测材料牌号；如果不清楚或者是对主要材料牌号有疑问时，应该检测材质来确定材料牌号[2]。

2.4分析结构有限元

闸门构建需要遵循一定的数学数据及模型，这里主要分析水电站泄水闸门的结构有限元，这里的分析需要按照《水利水电工程钢闸门设计规范》及一些安全评估技术，采用“结构三维空间有限元数学计算模型”来构建闸门，在这个数学模型下，复核计算闸门各个主要结构的部件如主梁、面板及次梁等，闸门结构的刚度也是需要校核。分析闸门有限元结构时使用的软件是Solidworks有限元分析软件，在相应的数学计算模型中开展结构静态有限元计算，对闸门的结构强度及刚度要仔细分析。这里需要将整扇闸门作为对象，构建计算模型，闸门的结构离散成板壳单元与梁单元构成的弹性结构，计算出节点总数及单元总数。

2.5检测无损探伤

闸门内部可能因为某些原因出现裂缝或探伤，采用DL/T5018规定的一、二类焊缝，借助超声波工具探测水工钢闸门主要受力的焊缝中的内部缺陷。进行闸门焊缝时应该遵守以下标准：闸门焊缝依据一类焊缝进行≥20%，二类焊缝应该按照≥10%的抽探比例进行，如果检查到裂纹，应该适当地延长探伤长度至焊缝的全长。

3结语

为了使水电站更好地运行，水电站泄水闸门应该进行优化控制，使水电站更好更安全地运行，降低发生事故的概率，让水电工程造福于人民，提高工程建设质量及效率，提高人民的生活质量。水电站泄水闸门优化控制工作，需要从以下两个方面做起：实施预测实时优化控制、对水电站泄水闸门进行安全检测与鉴定，做好预测防范及安全检测工作，优化水电站泄水闸门工作。

参考文献：

[1]杨敏慧，赵一平，高承众，等.刘家峡水电站溢洪道工作闸门的安全检测与鉴定[J].甘肃水利水电技术，2012，48(11)：56-58.

第6篇：水利水电工程监测设计规范范文

关键词：雷打滩;金属结构;方案设计;参数;设计亮点

一、工程概况

（一）工程位置。雷打滩水电站位于云南省弥勒县和邱北县交界的南盘江干流上，系南盘江中下游河段一库八级开发方式的第七个梯级电站。电站距弥勒县城公路里程73km，距昆明公路里程为211km。

（二）水文和气象。雷打滩电站坝址控制流域面积

26181km2，坝址多年平均流量为189m3/s。南盘江流域枯期降水一般较少，其河流水量主要靠地下水补给。枯期（11月-5月）径流量只占年径流量的27.7%。汛期径流量约占年径流量的72.3%左右。流域多年平均降水量 910 mm。多年平均悬移质来沙量为634×104t，其中汛期6月～9月为560×104t，占年来沙量的88.4%，多年平均含沙量为1.06kg/m3。坝址多年平均推移质为30×104t。坝址属北亚热带季风气候区，干湿季节分明，多年平均气温19.80C，极端最低气温约为-2.1℃。

（三）装机规模和工程等级。本电站装有3台混流式水轮发电机，单机容量为36MW，保证出力24.93MW，多年平均发电量为5.327亿kw・h，年利用小时为4932h。

拦河坝最大坝高84m，坝顶长度209.5m，坝型为碾压混凝土重力坝。水库总库容93.96×106m3，有效库容40.63×106m3。根据《水电枢纽工程等级划分及设计安全标准》（DL 5180-2003），本电站属三等工程，主要建筑物为三级建筑物。

工程地震设防烈度为7度。

（四）工程布置。拦河坝自右至左为右岸非溢流坝段、河中溢流冲沙坝段、左岸进水口坝段，为一字并列式布置。右岸非溢流坝段及河中溢流冲沙坝段（采用碾压混凝土，左岸进水口坝段为常态混凝土。河中布置五个表孔，孔口尺寸为10m×16m（宽×高），堰顶高程为946.00m，表孔采用宽尾墩――底流消能。冲沙底孔左右对称布置于溢流表孔两侧，孔口尺寸为3m×5m（宽×高），底孔采用挑流消能。

左岸引水发电系统由引水管道、岸边地面厂房及GIS楼组成。引水管道布置在南盘江左岸，由明管和压力管道组成，采用单机单管的供水方式，设计引用流量为82.5m3/s。隧洞段管径为5m，压力钢管管径为4.5m。三条引水道水平长度分别为222.540m、245.221m、269.052m。进水采用斜进水，与主厂房机组纵轴线夹角为600。

二、设计依据及标准

（一）设计遵循的标准。国家颁布的有关法令、法规。

金属结构设备的设计所遵循的主要标准和规范有：《水利水电工程钢闸门设计规范（DL/T5013-95）》;《水利水电工程启闭机设计规范（SL41-93）》;《水利水电工程钢闸门制造、安装及验收规范（DL/T5018-94）》

三、金属结构设备

整个电站共设有门槽36孔闸门29扇（其中弧形闸门7扇，平面闸门13扇、拦污栅9扇），各类启闭机13台。金属结构设备总重约2106.547T。

（一）冲砂底孔系统的金属结构设备。（1）冲砂底孔金属结构概述。 冲砂底孔在大坝的左右岸各设一孔，其主要任务是水库冲砂，以保证机组取水门前清。左右岸冲砂底孔的金属结构设备由弧形工作闸门、工作闸门油压启闭机、事故闸门、事故闸门共用坝顶门式启闭机等组成。

（2）冲砂底孔事故闸门与启闭机。1）冲砂底孔事故闸门与启闭机的主要技术参数。

孔口形式：潜孔式;

孔口尺寸：3.0m×5.2m;

孔口数量：2孔;

闸门数量：1扇;

底槛高程：910m;

设计水头： 52m;

总水压力：12291kN;

轨上扬高：9.2m;

起升速度：1.5m/min;

行走速度：15m/min;

轨距： 6.5m;

轮距： 8.5m;

起升高度：60m。

2）冲砂底孔事故闸门设计。在左右冲砂底孔进口处各设有一扇孔口尺寸为3.0m×5.2m的平面事故闸门门槽。门槽底槛高程910m，门槽中心线桩号均为坝横0+003.00m。门槽型式为Ⅱ型结构。采用较优的门槽错距比和较优的斜坡。二孔门槽共用一扇事故闸门。闸门为平面焊接钢结构，采用滚动轴承定轮支承，分上、下两节制造、运输，节间采用销轴连接，将两节闸门在工地连接为一整体。节间设有止水。闸门为上游止水，顶侧水封形式为“P”形断面，底水封形式为“条”形断面，橡皮采用预压缩达到止水的目的。事故闸门的操作条件为配置加重块动水下门，小开度提门充水平压后静水起门。

（3） 冲砂底孔工作闸门与启闭机。1） 冲砂底孔工作闸门与启闭机的主要技术参数。

孔口形式：潜孔式;

孔口尺寸：3.0m×4.0m;

孔口数量：2孔;

闸门数量：2扇;

底槛高程：910m;

设计水头：52.45m;

总水压力：8844.1kN;

支铰高程：916.5m;

弧面半径：9m;

活塞杆最大行程：6.8m;

活塞杆工作行程：7m。

2）冲砂底孔工作闸门设计。左右岸冲砂底孔弧形工作闸门采用焊接钢闸门，主横梁结构体系。主横梁断面为工字型结构，弧门为直支臂，支臂断面为工字型结构，闸门采用圆柱铰支承，支铰轴套为自形式。门叶结构、支臂裤衩与支铰运输至工地后，用螺栓连接为一整体。止水结构上顶侧水封为“P”形断面，底水封形式为“条”形断面。冲砂底孔弧形工作闸门为动水启闭，全开全关运行。

3）液压启闭机设计。左右岸冲砂底孔工作弧门液压启闭机为单吊点摇摆式液压启闭机，启闭机机座及油箱泵站系统均设置在高程为925.75m平台上。启闭机的油缸内径为340mm，活塞杆直径为220mm，启门时工作压力为15.2MPa，闭门时工作压力为3.3MPa。油缸缸体采用无缝钢管制作，活塞杆及吊头均为整体锻件。液压泵站布置在启闭机室内，泵站设两台互为备用的油泵电动机组，液压阀组的主阀均为插装阀。

（二）溢洪道系统的金属结构设备。（1）溢洪道金属结构概述。大坝表孔溢洪道是雷打滩水电站的主要的泄洪通道，其最大泄流量约为7950m3/s。溢洪道布置在大坝的溢流坝段，金属结构设有5孔1扇表孔平面检修闸门和5孔5扇表孔弧形工作闸门。表孔平面检修闸门的启闭设备为共用坝顶1250kN门式启闭机，弧形工作闸门的启闭设备为5台2×2500kN的液压启闭机。

（2） 溢洪道弧形工作闸门与启闭机。1）工作弧门与油压启闭机的主要技术参数。

孔口形式： 露顶式;

孔口尺寸：10.0m×17.0m;

孔口数量：5孔;

闸门数量;5扇;

底槛高程：945.0m;

支铰高程：955.0m;

设计水头：17.0m;

总水压力：15444.2 kN;

操作条件： 动水启闭;

液压启闭机容量： 2×2500kN;

活塞杆工作行程： 6.5m。

2）工作弧门的设计。弧形闸门采用二主梁、二斜支臂焊接钢结构，主横梁同层布置方案，主梁和支臂采用箱形断面。这种结构形式具有闸门整体刚度好，便于加工制造等优点。弧门支铰采用自滑动轴套。在弧门两侧的边梁上各布置有6个侧导向轮。弧门的侧止水为“L”形橡胶水封，底止水为“条”形水封。

3）油压启闭机的布置设计。每扇闸门采用一套2×2500KN的油压启闭机操作，油压启闭机两只油缸的上吊点分别布置在闸门两侧的边墙上，下吊点分别铰接在弧门两侧的边梁上。液压泵站布置在闸门之间的闸墩里，每套泵站设有两台互为备用的油泵电动机组。弧门可在泵房和溢洪道值班室现地控制，其信号也能在厂房中控室显示。

（3）溢洪道检修闸门及启闭设备。1）溢洪道检修闸门和门机主要技术参数。

孔口形式：露顶式;

孔口尺寸：10m×16.105m;

孔口数量：5孔;

闸门数量：1扇;

底槛高程：945.895m;

设计水头：16.105m;

总水压力：13124kN;

起升高度：60m;

轨上扬高：9.2m;

起升速度： 1.5m/min。

2）检修闸门的设计。检修闸门为平面钢叠梁形式，共分5节。叠梁门采用复合材料滑块支承，下游橡皮止水，侧水封为“P”型水封，底水封和节间水封为“条”型水封。闸门的主梁为实腹式焊接组合变截面梁。闸门的操作条件为静水启闭，利用最下节叠梁上设置的充水阀充水平压。门槽型式为矩形断面，门槽的宽深比为1.71，门槽的底槛和主、反轨均为焊接钢结构件，下游侧主轨设有不锈钢水封座板。

（4） 溢洪道闸门。正常情况下，溢洪道检修闸门不工作，分5节分别锁定在5孔门槽的上部，当洪水水位超过962.45m高程时，为避免叠梁门影响行洪，应将叠梁闸门提出门槽运到坝顶别处临时存放。

（三）引水发电系统的金属结构设备。（1）引水发电系统的金属结构概述。雷打滩水电站设三台机组，采用单机单管引水方式。引水发电系统的进水口位于大坝的左岸坝段。进水口金属结构设有拦污栅、检修闸门、快速事故闸门及相应的启闭设备。在厂房的下游尾水管出口设有尾水检修闸门及启闭设备。

（2）拦污栅及清污机。1）拦污栅、清污机的主要技术参数。

孔口尺寸：3.7m×8.5m;

孔口数量：9;

栅叶数量：9;

拦污栅倾角：82°;

栅条净距：100mm;

底槛高程：935.0m;

平台高程：965.0m;

设计水头差： < 4m;

清污方式：清污机清污;

耙斗容量：1.1m3;

清污机起升容量：2×37KN;

清污机杨程：35m;

清污机起升速度：5m/min。

2）拦污栅及清污机的布置。电站进水口拦污栅采用82°斜栅布置的方式。每台机组的进水口设3扇拦污栅，共计9扇，放置在上游栅槽内。

3）扇拦污栅后的水域是连通的，当部分拦污栅的栅叶被污物堵塞时仍能保证各机组有足够的引水量，可避免或减少因部分拦污栅堵塞而停机的机会。拦污栅前后设有水位计，以监测拦污栅的水位差。当拦污栅的水位差接近设计值4m时，应启动清污机进行清污，防止污物压垮栅条。

（3）进水口检修闸门。1）进水口检修闸门的主要技术参数。

孔口形式： 潜孔式;

孔口尺寸： 5.0m×5.1m;

孔口数量： 3孔;

闸门数量：1扇;

底槛高程：935.0m;

设计水头：27.0m;

总水压力：6440.4KN;

操作条件： 静水启闭。

2）进水口检修闸门设计。检修闸门采用下游橡皮止水，尼龙滑块支承，为焊接钢结构，分两节制造运输，工地安装时拼焊为一整体。主梁为实腹式焊接组合梁，断面为“工”字形结构，面板和水封均设在下游侧，顶、侧水封采用“P”形水封，底水封采用“条”形水封。门槽型式为矩形断面，采用较优宽深比1.65，门槽的底槛和主、反轨均为焊接钢结构件，下游侧主轨设有不锈钢水封座板。检修闸门操作为静水启闭。

（4）快速事故闸门。快速事故闸门的设计。在每台机组的进水口检修门槽后设置一扇平面快速事故闸门，共3孔3扇。闸门采用下游橡皮止水，顶、侧水封采用“P”形水封，底水封和节间水封为“条”形水封。定轮支承，支承跨度5.464m。闸门利用水柱动水下门，静水启门，使用门叶上设置的充水阀充水平压，充水管直径为300mm，当上下游水位差<4m时方可启门。每扇闸门设有4个主轮，轮子直径为0.7m，轮轴直径0.16m。

（5）尾水检修闸门。尾水检修闸门设计。为方便机组与尾水管的检修，在每台机组的尾水出口设置检修闸门。为减小闸门的宽度，在每台尾水出口处设置一中间闸墩，使每台机组的尾水出口一分为二，变为两个孔口。根据雷打滩建管部要求每孔门槽均配有一扇潜孔式焊接平面滑动检修钢闸门，这样在首台机组发电时，其余各台机组用尾水检修闸门下闸挡水，省略了其余各台机组的临时施工堵头。闸门采用上游橡皮止水，尼龙滑块支承，操作条件为静水启闭，起门水头差按1m计算。闸门分二节制造，在工地安装时焊成整体。为保证可靠封水，在闸门下游侧设有简支式弹性反轮4个。

四、金属结构设计的亮点

（一）溢洪道金属结构设计。雷打滩水电站洪水分布不均，汛期下泄洪水流量大。表孔溢洪道承担主要的泄洪任务。表孔溢洪道工作弧门设计布置和结构计算先进合理，既减少了工程量，又保证了工作弧门安全可靠，顺利完成挡水及调节流量的任务，发挥了良好的效益。

第7篇：水利水电工程监测设计规范范文

在水利项目中，泵站发挥着重要的作用，泵站的建设、运行的稳定和安全与泵站一次设备的选型息息相关。本文针对泵站的开关设备、电源、变压器、互感器、电动机的选型方法进行了论述，合理的设备选型为水利工程带来最大的经济效益和社会效益。

关键词:

泵站;一次电气;开关设备;电动机

在现实的环境中，灌溉、调水、防洪等项目的推进都依赖泵站的建设与管理。在过去的一段时期里，我国泵站设计以及建设领域的发展较为快速，在专业技术与理论的支撑下，泵站所能够发挥出来的效益日趋提升，满足了国家及百姓对于基础设施建设的要求，这些成绩的取得与各环节技术升级以及各项管理措施的强化密不可分。

1泵站一次电气设备选型原则

1.1保证泵站一次电气设备达到使用目标泵站的运行不仅负荷较大，极易出现故障，而且日常检修工作也极为复杂。为此，在建设或改造泵站时，需要根据泵站开关设备、电源、变压器、互感设备、电动机等在实际工作中具体使用目标的要求，对泵站一次电气设备进行科学选型，从而保证设备在投入使用以后的稳定性与经济性。

1.2保证泵站电气设备的安装及维修便利泵站一次电气设备的选型不仅与电力用户的使用要求及成本内容有关，还需从安装、技术层面上分析泵站一次电气设备在应用过程中所能够发挥出来的实际性能，进而在项目中利用设备的最大效用来推进生产，以此提升泵站建设或改造后的经济效益与社会效益。除此以外，循环水泵设备运行故障的检修工作主要通过提高设备质量、确保设备及时检修与维护等措施来完成的，因此，在实践过程中，相关的工作人员要适时对泵站设备进行状态监测，查看该类型设备是否能够满足当前泵站的运行要求，如若不然，就需要对泵站进行适当的改造处理。

2泵站电源

在实际的泵站工程设计以及建造过程中，泵站电源的线路电压等级、线路回数与泵站工程的设计或施工目标有着直接的关系。对于泵站电源设计工作而言无论是线路电压等级还是线路回数都应该根据设备的使用目标要求以及设计成本等内容来进行确定。另外，在设备的安装过程中，还需要考虑设备本身的安装条件是否达到设计的实际要求。所以，要想保证泵站用电负荷的可靠性，实现泵站运行的安全性、经济性与高效性，务必要求泵站设计者在设计之初就从泵站自身以及环境的综合角度出发，合理选择泵站电源的电压等级和线路回数。

2.1线路电压等级泵站环境中的输电电压越高，对泵站一次电气设备的绝缘性要求也就越高，因此，线路电压等级的选择将会直接影响到电力设备的投资成本。然而实体项目的运作过程中，泵站传送电流与输电电压大小呈现的是负相关，高电压会导致电流的变小，对应需要的导线截面也会变小，从而让泵站线路设施方面的成本得以大幅度降低。根据我国泵站设计经验，线路电压等级可以根据表1进行选择。泵站设计需要从泵站的现状和长远角度出发，综合分析线路的有色金属原材料、绝缘材料和人工费用等客观因素，保证线路电压等级的科学性、合理性，用最低的成本投入达到泵站的最佳运行效果。

2.2线路回路数我国相关的泵站供电设计规定中将二级负荷定义为会引发重大经济损失或导致相关重要用电单位的日常工作无法正常进行的中断供电。而《供配电系统设计规范》进一步要求，在对二级负荷的供电系统进行设计时，应该采用双回路供电，从而保证可以通过不低于一回六千伏的架空线路实现二级负荷对供电负荷较小的地区或较难实现正常供电地区的供电工作。在泵站电源的线路回路数选择上，应该根据泵站日常运转的负荷大小和周边线路走廊的实际情况进行妥善选择。如果泵站的负荷较大，应该设计为双回路电源，在增强泵站供电的安全性之余，也为泵站的扩容做好铺垫，避免由于日后的线路走廊紧张等影响泵站电源的正常供电。

3泵站变压器

变压器设备是由一次线圈、二次线圈与铁芯所构成的，是泵站变配电的主要组成部分。从变压器的功能来看，它主要起到了升降泵站电压以及稳定电压等作用。因此，根据不同的泵站环境来选择不同类型的变压器设备较为关键。在主变设备选型过程中，不仅需要考量设备的使用目标，还需要考虑电力用户电力设备的实际电力载荷。此外，由于主变设备是泵站一次电气设备的核心设备，因此还需要考量变压器设备的容量值指标，以及泵站的电压、电流情况等因素。为了延长泵站常用的一次电气设备的使用年限，需要对水泵机组自身安装状况进行检查，防止由于机械振动所引起的设备不平衡故障的发生，保障泵站设备在使用过程中的安全性。

4开关设备

开关设备在电力系统运行管理中较为重要，泵站电流的控制和调整与开关装置的性能有着密切的联系，因此，在泵站建设的过程中，开关设备的选型是否合理是泵站一次电气设备选型的关键内容。在实践中发现，泵站用开关设备品种繁多，型号各异，这就给用户在选型时制造一些障碍。从以往的工作经验来看，开关设备的优劣取决于断路器装置的灵敏度及可靠性，同时，电气性能的安全性也是选择泵站开关设备的决定性因素。

5泵站互感器设备

从设备的工作原理角度来看，泵站所使用的互感器装置与变压器设备的原理相类似，都是将高电压或是密集型电流转化成为低电压与弱电流，使其与整个泵站的继电保护环境相协调，以此来维护泵站运行过程的安全性与稳定性。互感器选型分两种情况，即电流互感器选型与电压互感器选型。其中，电流互感器选型与泵站电力系统环境的变流比数值有关，变流比是指一次线圈额定电流与二次线圈额定电流数据的比值。为了防止电流互感器在使用的过程中被损毁，则需要限制二次负载量的无限制增加，并最终确定电流互感器的等级，使其维持在合理的范围之内，这就与电流互感器设备的应用环境以及设备的安装方法等因素有着密切关联。由此可见，影响电流互感器选型的因素较为复杂。同样，电压互感器的选型也需要遵循一定的原则来执行，从而满足设备应用环境中对其绝缘形式、设备安装结构等内容的要求，简单来说，电压互感器设备的选型与其本身的额定容量有着直接关系，为了满足设备的精度要求，则使其额定容量调整至25%至最大额定容量之间。

6泵站电动机

6.1额定电压在电动机的额定电压选择上，应该严格遵守我国的《供配电系统设计规范》的要求，在泵站的供电电压高于35千伏的情况下，应该将10千伏作为用户的一级配电电压。但是根据实际用电情况，如果6千伏用电设备的总容量偏大，但6千伏电压成本更为低，则应该将6千伏作为用户的一级配电电压，以达到节能减排的环保目的。

6.2电动机类型泵站电动机在类型上分为同步电动机和异步电动机，鉴于它们不同的功能和特性，应该根据泵站的自身工作需求进行合理选择。同步电动机不仅仅投资资金过高，而且结构复杂且维修工作量巨大，这是由于转速受到电源频率的影响而造成的，因此在日常工作中需要专门的调节系统对其进行控制。但是，同步电动机不但可以对功率因数进行无级调节，更无需额外在工作过程进行任何无功补偿，可轻松完成泵站机组的高功率快速运转。另外，同步电动机还具备极强的抗干扰性能，运转过程具备高稳定性，因此这种类型的取水泵站具有运转速度慢、单机容量大以及运行时间长的工作特性。

相对于同步电动机，异步电动机无论是在日常运行的可靠性还是维护的便利性上都具有极为突出的优势，而且它的投资成本也更低。但是，功率因素偏小的缺陷让一部电动机在运转过程中只有通过额外的无功补偿才能符合供电部门的无功考核标准。然而，随着科学技术的不断进步，无功补偿装置的工作性能近年来得到了全面的改善，而且成本投入也相对以前更为合理。因此，由于排涝泵站对排水的可靠性要求较高且需要运行时间补偿，异步电动机与无功补偿设备组合成为排涝泵站的最佳选择，且其投资成本相比于同步电动机有优势。

7结语

在泵站工程设计中，应首先根据工程负荷情况和运行方式，结合电力系统的电网现状及系统规划情况，合理选择配电线路的电压等级，确定合适的接线型式。然后根据泵站所处环境及负荷情况选择优质电气产品，如高效节能的变压器，进行开关设备比选、同步电动机与异步电动机比较、启动方式比选等，并对所选设备进行短路电流校验，最终确定泵站的一次设备选型方案。总之，泵站电气一次设备的合理选型，是关系泵站安全、稳定运行的重要环节，一次设备选型的经济、安全、合理，将能为泵站投入运行后带来最大效益。

参考文献

［1］黄海田，仇宝云，陈建康，陆一忠，刘钟莹，朱红耕，王冬生．南水北调东线工程泵站技术管理模式研究［J］．灌溉排水学报，2003(03)．

［2］梅瑞松，杨富昌．我国泵站工程的现状与发展［J］．水利水电科技进展，2000(01)．

［3］仇宝云，冯晓莉，袁寿其，林海江，黄季艳，高朝辉．南水北调东线工程梯级泵站机组变工况方式选择［J］．水力发电学报，2006，25(03)．

［4］潘宏钦．泵站一次电气设备造型要点分析［J］．水利科技，2013(02):60-62．

［5］葛强，陈松山，王林锁，宋贤良，严登丰．大泵站启动动态特性测试系统设计与应用［J］．水泵技术，2002(06)．

［6］刘澜文．大型泵站同步电机启动方式综合分析．水利水电工程设计，2006(04)．

［7］GB50265-2010．泵站设计规范［S］．

第8篇：水利水电工程监测设计规范范文

【关键词】水工建筑物；安全性；设计安全；判别准则

一、水工建筑物的技术安全性

在水工建筑物运行并声称其安全时，最重要的是“运行系统一水工建筑物一影响区域”体系的安全技术观点。从纯技术观点来看，安全性包括水工建筑物的运行可靠性、体系中各组成部分(建筑物设备、影响范围、运行服务)的运行可靠性以及事故危险性。水工建筑物的状况用技术诊断法确定，该方法是基于对建筑物性能(质量)实施仪器监测和目测的结果进行分析，并检查其是否符合标准及设计要求。也用类似方法，确定评价水工设备(检测仪表、水力机械和水力发电设备、起重一运输设备、电网和电气设备等等)是否符合标准及设计要求。水工建筑物的影响区域是指建筑物在运行时影响到的周边环境的部分，并且这部分环境状况的变化可能会影响建筑物的状况。对影响区域是否符合标准及设计要求的评价，是通过对参数负荷特性曲线以及由于自然作用(气候、地质、水文等)和技术成因对水工建筑物的影响作用进行监控，并将其与设计要求相比较来实现的。对运行系统是否符合现行法规条例要求的评价则是通过对安全性各项要素(如水工建筑物运行的正常条件、建筑物运行的组织和事故预防系统的组织)进行检查来完成的。

二、工程项目的安全性

“安全性”这个术语适应于各种工程对象，已越来越成为一个大众词语，在一些标准文件中，安全性被视为工程项目的性能；而在另一些标准文件中，却被视为工程项目的状况。通过简要的极限分析，对各种工程项目的安全性做出具有根据的定义。

三、水工建筑物的失事情况统计

水工建筑物，尤其是坝，由于其作用重要，应当精心设计、精心施工，做到安全第一。但是由于各种原因，仍有可能失事。策14届国际大坝会议总报告中指出，在历年已建成的14000个高于15m的坝中，破坏率近1％(不完全统计)。近代，由于科技进步，坝的可靠性逐步提高，破坏率已降至0．2％。

表1 坝在不同时刻发生事故和失事所占百分比（%）

四、安全储备

为了保证建筑物安全，必须在规划、设计阶段详加分析，保证其在蓄水、泄水能力、结构及其基础的强度和稳定性等方面有一定的安全储备。在建筑物的设计标准中，明确地规定出安全储备的要求。其表达形式有：单一安全系数法和分项系数极限状态设计法。后者是近年来在可靠理论基础上发展起来的。

五、极限状态

当整个结构(包括地基)或结构的一部分超过某一特定状态，结构就不能满足设计规定某种功能要求时，称此特定状态为该功能的极限状态。《水利水电工程结构可靠度设计统一标准》规定，按下列两类极限状态设计：

(1)承载能力极限状态。当结构或结构构件出现下列状态之一时，即认为超过了承载能力极限状态：①失去刚体平衡；②超过材料强度的破坏，或因过度的塑性变形而不适于继续承载；③结构或构件丧失弹性稳定；④结构转变为机动体系；⑤土石结构或地基、围岩产生渗透失稳等。在这些状态下，结构是不安全的。

(2)正常使用极限状态。当结构或结构构件影响正常使用或到达耐久性的极限值时，即认为达到了正常使用极限状态，如：①影响结构正常使用或外观变形；②对运行人员或设备、仪表等有不良影响的振动；③对结构外形、耐久性以及防渗结构抗渗能力有不良影响的局部损坏等。在这些状态下，结构是不适于使用的。结构的功能状态一般可用功能函数来表示

Z=g（X1，X2，---Xn，c） （1）

――基本变量，包括影响结构的各种荷载、结构本身的抗力和材料性能等；

c――功能限值，如梁的挠度，许可裂缝宽度等。

对最简单的情况，上式可以写为Z=R-S

此处R为结构抗力，S为荷载对结构产生的作用效应。

当功能函数等于0时，结构处于极限状态。设计中要求结构能达到或超过承载能力极限状态方程，即R-S＞0，结构是安全的。

六、设计安全判别准则

根据经验，导致水工建筑物出现事故或失事的主要因素为:①荷裁的不利性变异(偏大)；②抗力的不良性变异(偏小)；③状态方程表达不正确。因此，设计时一定要保持有安全储备，即令R一S＞0，从而使结构能应付偶然出现的不利局面，以保持原定功能。我国水工设计规范规定的具体处理方式有以下两种：

(1)单一安全系数法

单一安全系数法要求S≤R／K，此处，K为安全系数，R为结构抗力的取用值，S为作用效应的取用值。设计的结构经过验算，如果R／S大于或等于规范给定的安全系数K，即认为结构符合安全要求。此法形式简便，现有水工设计规范大多沿用此法。

规范给出的安全系数目标值是工程界根据经验制定的，它考虑了：①结构的安全等级；②工作状况及荷载效应组合(基本组合取值高)；③结构和地基的受力特点和计算所用的方程(分析模型准确性差的取值高)。与此同时，还应配合材料抗力试验方法及取值规则(一般取低于均值的某一概率分位值)，以及作用(荷裁)值的勘测试验方法及取值规则(一般取高于均值的某一概率分位值)等有关标准。这些规定必须配套使用，才能满足安全控制要求。

(2)分项系数极限状态设计法

此法的基点是概率原理的结构可靠度分析理论，是一个将结构的安全性和适用性定量化的理论。将结构不能完成预定功能的概率称为失效概率Pf，即

Pf=P[g（・）＜0] （2）

式中g（・）――结构功能函数的简写，g（・）＜0即结构功能失效，[g（・）＜0]是失效事件的结合。结构的可靠度，即结构能完成预定功能的概率，记为Ps，因此Ps=1-Pf。

根据可靠理论制定的分项系数设计规范，是经过大量工程结构的可靠度分析、在定量工作的基础上制定的。它明确规定按极限状态设计，并给出能反映变异性来源的分项系数，将每种因素的影响在不同的工程结构上统一考虑，取划一的分项系数。

第9篇：水利水电工程监测设计规范范文

关键词：华林水库；除险加固；大坝加固

Abstract: the article combines the present situation of the XuWenXian shenyang reservoir operation as analysis data, the existing problems of seepage path is discussed, and according to the work experience of many years engaged in hydraulic, put forward specific problems of reinforcement measures.

Keywords: shenyang reservoir; Strengthening problems; Dam reinforcement

中图分类号：C39 文献标识码：A文章编号：

1 工程概述

华林水库位于广东省徐闻县龙塘镇西南部，座落于黄定河下游，距离龙塘镇镇约6公里，距离徐闻县城约22公里。

华林水库枢纽工程于1957年10月动工兴建，1959年11月水库基本建成，同年12月全面发挥效益。华林水库是一宗以灌溉为主，兼顾防洪、养殖及多种经营等综合利用的小（一）型水库。水库设计灌溉面积0.21万亩，现实际仅灌0.15万亩。

根据华林水库原设计和档案资料，复核前的水库原设计标准及设计特征值为：华林水库工程等别为Ⅳ等，属小（一）型水库，主要建筑物级别为4级。设计洪水为20年一遇（P＝5%）,校核洪水为100年一遇（P＝1%）。华林水库控制集雨面积6.5km2；水库死水位45.6m，相应库容6×104m3；正常蓄水位53m，相应库容145×104m3；设计洪水位53.98m，相应库容161×104m3；校核洪水位54.22m，相应库容165×104m3。

水库工程主要由库区枢纽和灌区组成。库区枢纽主要建筑物有：土坝一座，长630m，最大坝高13.9m，坝顶高程55.5m，坝顶宽3.5m；溢洪道为浆砌石梯形明渠，边坡系数为1，净宽25米，堰顶高程53.00米；输水涵一座，输水涵位于大坝中部，为钢筋混凝土圆涵，长78米，砼管内径为1.0米，管壁厚0.2米，设计输水流量3m3/s。采用5吨卷扬机斜拉式启闭。

2 华林水库存在的问题

2005年华林水库管理处委托广东省水利水电科学研究院进行华林水库大坝安全鉴定，鉴定结论华林水库大坝安全类别评定为三类坝，安全鉴定发现工程的存在问题为：

（1）安全复核计算表明正常蓄水位稳定渗流期主坝下游坡、校核洪水位骤降至溢洪道堰顶高程不稳定期渗流期副坝上游坡的抗滑稳定最小安全系数不能满足规范要求。

（2）主坝后坝坡在左坝头与山体结合处68m高程附近有散渗现象，坝体填土较疏松，密实度较差，大坝表层约5m范围、右坝头填土和坝基透水性较强；副坝右坝头旧溢洪道范围76m高程附近存在较明显的疏松分界面，后坡67.0m高程有渗水现象（库水位77.0m以上）。

（3）溢洪道进水口左侧翼墙部分变形，有多处贯穿性裂缝，基底应力不满足规范要求；溢洪道陡坡段局部侧墙高度不足，鼻坎下右侧山岩突出，泄流量较大时产生折冲水流，有可能危及鼻坎安全。

（4）隧洞进口闸门和进出口闸门启闭设备老化残旧、锈蚀严重，涵管出口蝶阀使用至今已达30年,止水橡胶老化、有漏水现象，存在安全隐患。

3主要建筑物加固措施

3.1 大坝加固

3.1.1坝顶高程复核

本水库土坝工程等级为3级，坝顶高程的确定，根据《碾压式土石坝设计规范SL274-2001》第5.3.1、5.3.3条规定，坝顶在静水位以上的超高按下式确定：

坝顶超高(y)＝最大风壅水面高度（e）+最大波浪在坝坡上的爬高（R）+安全超高（A）；

安全超高：正常运用工况（P=2%）取0.70m，非常运用工况（P＝0.1%）取0.50m；

华林水库主、副坝均为均质土坝，现状主坝迎水坡为干砌石护坡，副坝迎水坡亦为干砌石护坡，加固后均为混凝土块护坡。

根据拟定的计算工况，参数，风壅水面高度和波浪爬高，按《碾压式土石坝设计规范SL274-2001》附录A公式，采用《水利水电工程PC-1500程序集》的“波浪护坡计算程序K-5”进行计算，求得土坝在各种工况下的波浪爬高、风壅高度，根据各种工况下的静水位和波浪爬高等计算成果求得坝顶安全超高及坝顶高程。华林水库实测主、副坝现有坝顶高程和防浪墙顶高程如表1所示。

表1坝顶安全超高及坝顶高程计算表单位：m

从表1，现状坝顶高程86.0m高于复核的校核洪水位85.03m、现状防浪墙顶高程87.0m高于复核要求的防浪墙顶高程85.897m，加固工程维持现状坝顶和防浪墙顶高程不变。

3.1.2 大坝加固

由于正常蓄水位稳定渗流期主坝下游坡、死水位稳定渗流期主坝上游坡的抗滑稳定最小安全系数不能满足规范要求，坝体填土局部较疏松、密度较差，后坝坡出现散渗，坝基存在强透水砂岩层等原因，主坝需进行防渗加固和稳定加固，防渗加固选择2个方案进行比较：

①沿坝轴进行劈裂灌浆形成防渗泥墙（简称心墙防渗方案），②在前坡死水位以下高压定喷形成混凝土防渗墙、死水位以上设斜墙防渗（简称斜墙防渗方案）。两方案的技术经济指标比较见表2，由于心墙防渗方案的工程造价较低，指标较优，又能达到工程防渗加固的目的，故坝体防渗加固选择心墙防渗方案（即方案①）。稳定加固：主坝前坡剥除旧护坡干砌石后按设计1：2.5（按稳定计算确定）坝坡削坡、现浇混凝土护坡，主坝后坡按设计坡比1：2.75及1：3.0培厚坝坡和铺草皮；副坝前坡剥除旧护坡干砌石后按现状坝坡（按稳定计算确定）补坡平整（沉陷部分）后现浇混凝土护坡，后坡维持现状不变。

表2土坝加固方案比较指标表（主要项目）

3.2溢洪道加固

溢洪道加固主要项目：①进口翼墙及前坦加固，现进口翼墙后挖土卸荷，前坦混凝土护面；②启闭室加固,③溢洪道底板及侧墙分缝钢板压板及胶泥更换；④溢洪道侧墙欠高部分加高加固，⑤挑流鼻坎齿墙出露、埋深不够，采用从下游补坡加固。

3.3 输水隧洞加固

输水隧洞加固项目：①隧洞进口混凝土闸门、启闭机，出口闸门启闭机已超期运行，更换；②进口引水渠段边坡护坡剥旧建新；③隧洞中段117.9m未衬砌段进行衬砌；④进出口启闭机室漏水、混凝土露筋，已到报废期，拆除重建；⑤进口闸门通气孔已被大石堵塞，通气面积缩窄了70％，开挖新的闸后通气孔(Φ30cm)；⑥隧洞出口洪水归河泄水涵洞已破烂，拆除重建。

3.4 输水涵管加固

现有输水涵管内径φ0.95m，管长145m，局部漏水，经复核涵管过水断面不能满足经济运行要求，设计过流量6.8m3/s库水位81.0m水头损失达30％。但经比较涵管断面不增大亦不增建另一涵管，其加固措施只是沿涵管轴线向灌浆防漏、漏水处涂环氧树脂加固。

3.3.自动监测系统设计

水库自动监测系统亦称“超短波自动化综合参数监控系统”，其主要内容包括：①水库水位、水库集雨区雨量遥测及洪水预报系统，并包括大坝测压管水位及渗漏堰槽的监测；②闸门自动测控系统；③大坝位移、沉降自动观测系统；④县区三防办中心站、水库管理处及水文处的分中心，二级计算机组网无线数据通讯系统。

3.4 交通道路及防汛交通工具

①管理处至隧洞出通道路：加固工程计划新建790m的4m泥结石路面或混凝土路面，兼作施工及工程完成后的管理用路。②上坝公路：主、副坝间交通公路0.13km为泥路，路面坡度达15度，加固工程计划新建为混凝土路面，路基由4m扩宽为6m；主坝上坝公路整治修护。③ 拟购置防汛专用车一辆，防汛机动船一艘。

4除险加固后主要建筑物基本情况

（1）主、副坝均为均质土坝，主坝长400m，坝顶宽度6m，除险加固后最大坝高36.0m，坝顶高程86.0m，防浪墙顶高程87.0m；副坝长300m，坝顶宽度6m，加固后最大坝高26.0m，坝顶高程86.0m，防浪墙顶高程87.0m。

（2）溢洪道为宽顶堰闸式，现状堰顶高顶76.00m，加固后堰顶高顶76.00m，设三扇6m×5.2m的平板钢闸门，总净宽18.0m，最大泄量801.2m3/s。

（3）输水隧洞为有压隧洞，进口段为门洞形,断面尺寸1.6m×1.8m，出口段为圆形断面,隧洞中段为坚硬完整的岩石,长210m,隧洞进水口底高程67.50m,出口高程65.50m。

（4）现有输水涵管内径φ0.95m，管长145m，进口底高程66.70m。

水库灌区现状实灌3.74万亩，加固后配合灌区改造恢复设计灌溉面积5万亩。