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摘要:文章基于有限元法,采用ABAQUS软件,对某商用双排轻卡驾驶室系统进行了CAE模态,静强度和扭转刚度分析,结果显示,此双排轻卡驾驶室前四阶模态有效避开了发动机怠速频率,而扭转刚度满足设计目标,同时,双排驾驶室四工况下最大塑性应变达成设计目标,综合评估该双排轻卡驾驶室力学性能符合设计要求。
关键词:双排轻卡;驾驶室;力学性能
1引言
随着国家电子商业和城市物流行业的飞速发展,商用车轻卡销量得到迅猛增长,由于其经济性和便利性,已经成为运输快递件等商品的必然选择[1-2]。与此同时,城市物流和城际运输对于可乘坐多人的轻卡的需求也日益增大,因此开发符合市场需求的双排轻卡具有良好的社会和经济效益,目前轻卡行业驾驶室主要形式为平头驾驶室,驾驶室本体结构刚强度需保证设计目标要求,其对乘员的安全保障有着直接决定性影响[3-5],因此,研究双排轻卡驾驶室系统力学性能具有重要的经济和社会价值。本文基于有限元法,采用Hyperworks和ABAQUS软件,对某商用双排轻卡驾驶室系统进行了CAE模态分析,得到其前四阶模态,均有效避开了发动机怠速频率,同时进行了该驾驶室的扭转刚度分析,得到其扭转刚度满足设计目标,最后,进行了双排驾驶室CAE强度分析,在轮胎对扭工况,上抬工况,转弯工况下,驾驶室最大塑性应变均小于目标值,综合评估该标载双排轻卡驾驶室系统力学性能符合设计目标。
2双排驾驶室CAE模态分析
2.1双排驾驶室有限元模型
本文采用Hypermesh软件,对某商用双排轻卡驾驶室系统进行了建模,网格大小6mm,白车身钣金材料为常见的DC系列,弹性模量E为210000MPa,玻璃材料弹性模量为71000MPa,泊松比为0.25,前风窗玻璃与钣金采用玻璃胶固联,玻璃胶采用Seam单元模拟,点焊单元选择Spot单元,双排驾驶室系统重量270kg,有限元模型如图1所示。
2.2双排轻卡驾驶室CAE模态分析
本文对某商用轻卡驾驶室进行了CAE模态分析,模态计算截取频率段为0-55Hz,得到图2所示的该驾驶室前四阶频率和振型,其中一阶模态频率为24.1Hz,为驾驶室一阶弯曲模态振型,二阶模态频率为25.1Hz,为驾驶室扭转模态振型,三阶模态频率值为30.8Hz,为驾驶室呼吸模态振型,四阶模态频率值为31.5Hz,为驾驶室顶棚局部模态振型,前四阶模态都避开了发动机怠速频率25.6Hz,达成设计目标。
3双排驾驶室CAE强度分析
本文对某商用双排轻卡驾驶室进行了强度分析,边界载荷为车身硬点处载荷,采用惯性释放法,分析工况为车轮上抬工况,扭转工况,转弯工况,强度模型如图3所示。本文按照上述强度三个工况,对驾驶室进行强度分析,得到如图4所示的应变计算结果,在Case1车轮上抬工况,驾驶室最大塑性应变值PEEQ为0.16%,在Case2对扭工况,驾驶室最大塑性应变值PEEQ为0.36%,在Case3转弯工况,驾驶室最大塑性应变值PEEQ为0.20%,均满足设计目标要求(最大塑性应变PEEQ<0.3%)。本文同时对该驾驶室进行了开口变形分析,选择如图5所示的变形测点位置,统计在上述转弯工况、上抬工况和对扭工况下的变形量,得到表1的分析结果,从表中可以推出此双排驾驶室各测点变形量都小于目标设计值,达成设计目标。
4驾驶室CAE刚度分析
本文对某商用双排轻卡驾驶室进行了扭转刚度分析,加载边界条件如图6所示,约束驾驶室前连接点和后安装点右侧全部自由度,在后安装点左右侧分别施加载荷大小F=1500N,测量加载点Z向位移。本文按照上述边界条件进行分析加载后,得到如图7所示的双排驾驶室扭转刚度分析结果,其中左侧测量点Z向位移为2.41mm,右侧测量点Z向位移为2.42mm,经过计算得到此双排轻卡驾驶室扭转刚度值T=7058Nm/deg,满足设计目标(T>6500Nm/deg)。
5结论
本文基于有限元法,采用ABAQUS软件,对某双排轻卡驾驶室系统进行了CAE模态,静强度和扭转刚度分析,结果显示:(1)双排驾驶室前四阶模态振型分别为一阶弯曲模态,二阶扭转模态,三阶呼吸模态,四阶顶棚局部模态,其频率值均有效避开了发动机怠速频率;(2)双排驾驶室在车轮上抬工况,对扭工况,转弯工况下,其最大塑性应变值远小于0.3%,满足设计目标;(3)双排轻卡驾驶室扭转刚度值T=7058Nm/deg,满足设计目标(T>6500Nm/deg);(4)综合评估本文研究对象双排轻卡驾驶室系统力学性能符合设计目标。
参考文献
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[4]杨神林.基于Hyperworks的某驾驶室结构强度优化研究[J].汽车实用技术,2020,19(1):32-34.
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作者:郭浩 黄勤 孙丽娟 刘刚 单位:江西五十铃汽车股份有限公司