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摘要:一种匹配了CNG的自卸车,CNG气瓶托架在用户使用过程中出现裂纹,且这种气瓶托架质量较重。本文作者针对以上两点对该托架做技术改进。应用CAE仿真分析其断裂处的受力情况,对其结构做优化设计。试验表明该方案满足试验要求,且有效降低了托架重量。
关键词:CNG气瓶托架;CAE分析;静压试验;疲劳试验
近年来,随着环保要求的严苛,并考虑运输成本,天然气汽车得到了大力发展。一般天然气汽车有两种:压缩天然气(CNG)汽车和液化(LNG)天然气汽车。本文是针对CNG汽车的燃气托架做的结构优化。某型号的CNG自卸卡车,CNG气瓶固定在车架两侧,单侧4个一组,共8个燃气瓶。CNG气瓶较重,该车型配置的CNG单个瓶重约110kg,因此,燃气瓶托架是关键的受力件,其承载能力为这款CNG自卸车车的的重要质量指标。作者在设计之处选择了“口”字型托架闭型结构设计(简称“闭口托架”),托架内层及气瓶之间使用橡胶垫块做减振元件,每两个托架并排安装,承载四个CNG气瓶。通过耐久试验和市场验证,该结构的强度及对气瓶的保护效果良好。但自卸车的工况复杂,经常在条件恶劣的矿区作业,近来有部分燃气托架出现断裂的情况。另外,燃气瓶在该托架上不易安装,托架的质量较大,制作工艺复杂成本较高,因此,需要对该零件做技术优化,改进其结构,降低事故率和生产成本。图2即为CNG气瓶及闭口托架的三维模型。
1燃气瓶托架的结构优化
经过分析,将燃气瓶托架结构做如下优化:将“口”字型的闭口结构设计,改为“U”型的托架配盖板结构的开口型托架。图3为CNG气瓶及开口托架的三维模型。采用开口托架结构,CNG燃气瓶和托架在流水线装配比闭口托架简单。也有利于CNG气路的布置和装配。且开口托架的制作工艺较闭口托架简单,有效地降低了成本。在CAE分析时,对其发生应力大的区域做加强,对应力小的区域做优化。以下的分析结果是在优化后的结构上进行的。
2对两种托架做CAE比对分析
自卸车工作时的振动频率分布范围较宽,并随运行的工况而变化。但经测试发现,主振动频谱在5~12Hz,其第一阶的固有频率为8Hz,第二阶为15Hz,且以8Hz为主振频。分别在上下、左右、前后三个方向加载,采用8倍气瓶重力约34810N进行静压试验,依据CAD三维模型,进行CAE有限元分析。对开口托架和闭口托架的模型作瞬态动力学CAE分析,分别从上下、左右、前后方向作静压模拟加载,结果如图4~9所示。在动力学分析的应力结果基础上,进行疲劳寿命计算,得到的开口、闭口支架校核模型的疲劳寿命数值,其分析结果如图10、11所示。
3两种托架试验结果对比
3.1静压试验
3.1.1静压试验技术要求(1)在静压试验中支架最大变形量不允许超过13mm;(2)气瓶、支架及附件不允许出现裂纹、断裂及永久性损坏。
3.1.2支架安装及试验试验条件:两种气瓶支架组件分别固定,并依次在上下,左右,前后三个方向加载,大小为34810N进行静压试验。根据实际的断裂点和CAE分析选取测试点,图12和图13为试验选取点的示意图。在1~2测量点贴应变片测应变,在其余测量点加千分表测变形量。
3.1.3静压试验结果(1)应力应变结果,以及试验值和仿真值的对比(表1)。(2)试验位移结果,以及试验值和仿真值的对比(表2)。
3.2疲劳试验
3.2.1疲劳试验技术要求(1)30万次之内支架样件不允许出现裂纹及断裂;(2)气瓶最大旋转角不大于5°;(3)气瓶前后窜动量最大不超过5mm。
3.2.2安装及试验把开口和闭口托架装配在车架两侧,车架固定在振动装置上。试验条件:将车架及两种气瓶支架组件固定在振动装置上,输入振动加速度为±1.5g的正弦曲线,振动频率8Hz,进行疲劳试验。测量点选取:根据初步分析结果,分别在开口托架方案和闭口托架方案各对应的选取4个测量点,并贴应变片,通过测量点的应变来得到这些点的应力。
3.2.3试验结果(1)开口托架36万次、闭口托架33万次,样件出现裂纹及断裂;(2)气瓶最大旋转角均为0.34°;(3)气瓶前后窜动量最大均为2.2mm;(4)应力结果如表3所示。
4分析结果
(1)根据CAE分析及试验结果得出,开口托架在静压试验和疲劳试验中的各项指标均优于闭口托架。(2)CAE分析和试验结果虽存在一定的差距,但差值较小,可以根据仿真结果作为今后继续优化设计托架的依据。(3)原托架结构所选的材料能够满足仿真及试验的要求,因此,开口托架仍选用原闭口托架的材料。(4)该方案在经过CAE分析和试验后,用于用户试验,市场反馈良好。
参考文献:
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作者:干奇银 单位:北京福田戴姆勒汽车有限公司技术中心